Усадка Определение

Линейная усадка — Определение — Формулы 1 [c.443]

Усадка — Определение 1 ----линейная — Определение — Формулы 1 [c.464]

Квалитеты для размеров деталей из пластмасс простой геометрической формы, получаемых формованием (прессованием, литьем и Т.Д.), приведены в табл. 42. Они могут назначаться либо по колебанию усадки ДА материала, определяемой на стандартных образцах по ГОСТ 18616-80, либо по усадке, определенной измерением конкретных деталей. [c.466]

Суммарная усадка, определенная так же. как и у коллекторного миканита, должна быть не более 8%. а горячая усадка — не более 2%. По горячей усадке коллекторный слюдинит соответствует коллекторному миканиту на глифталевой и шеллачной смолах. При испытании на усадку не допускается выдавливание слюдинита. [c.154]

Для решения задачи можно заменить температурную деформацию усадочной. Однако, как показывает опыт, в реальных условиях дву. слойной пластины процесс идет сложнее. С одной стороны, напряжения увеличиваются в результате деформации усадки, но одновременно с другой — они релаксируют в слое компаунда. Таким образом, в двухслойном элементе остаточные напряжения получаются значительно меньшими, чем с учетом только конечной величины усадки, определенной по результатам наблюдений над однородным образцом из компаунда. В решении задачи о релаксации остаточных напряжений рассматривается усадка только в слое компаунда. Модуль упругости принимается постоянным, так как увеличение его в процессе стеклования происходит в течение 0,5—0,75 ч, а усадка продолжается в течение 500 ч. [c.192]

Квалитеты точности для размеров деталей из пластмасс простой геометрической формы получаемых в условиях массового производства формованием (прессованием, литьем и т. д.), приведены в табл. 6.11. Они могут назначаться либо по величине колебания усадки Д5 материала, определяемой на стандартных образцах по ГОСТ 18616-73 (см. табл. 6.12), либо по величине усадки, определенной измерением конкретных деталей. [c.920]

Предположим, что пластичность этого участка шва характеризуется кривой П. Темп деформации, вызываемый процессами свободной усадки и деформациями формоизменения Ссв — ф, меньше, чем предельный, и, следовательно существует определенный запас пластических свойств, которые нужно определить. Задавая дополнительный темп машинной деформации v, находят тот предельный, который приводит к исчерпанию запаса пластичности и будет критерием запаса технологической прочности. [c.484]

Контроль усадки. Усадку модельного состава определяют по изменению длины образца в определенном интервале температур и вычислят по формуле [c.189]

Рассмотрим формирование слитков из сплавов с определенной усадкой в состоянии, насыщенном газами. При атмосферном давлении мениск до окончания затвердевания остается выпуклым, а на разрезе готового слитка будут видны сферические газовые включения по всему сечению (рис. 21, а). При кристаллизации под повышенным [c.54]

Способ кристаллизации под высоким поршневым давлением можно использовать для определения суммарной усадки любого сплава. Если известны объем залитого в матрицу расплава и объем того же металла в твердом состоянии, определяемый преимущественно высотой полученного слитка, то при условии отсутствия внутренних усадочных дефектов разность объемов будет характеризовать суммарную объемную усадку сплава. [c.100]

Алгебраическое вычитание соответствующих компонент тензора напряжений для двух указанных условий нагружения дает результат действия одной только внешней нагрузки. Для определения напряжений, параллельных осям волокон (а ), были сделаны срезы в направлении волокна. Поскольку поверхности этих срезов близки к главным плоскостям, картина изохром в плоскости (r,z) дала разность между осевым и радиальным напряжениями в любой точке сечения. По определенным заранее величинам радиальных напряжений были найдены распределения осевых напряжений. Для выделения действия усадки из комбинированного действия усадки и внешней нагрузки снова применялся принцип суперпозиции. [c.532]

Температурные усилия возникают вследствие стеснения изменений в размерах, имеющих место при изменении температурного поля. Аналогичная ситуация может возникать и под влиянием других факторов. Так, например, бетон в процессе твердения испытывает усадку (некоторые бетоны — набухание). По внешнему проявлению (имеется в виду уменьшение размеров элементов) усадка может быть уподоблена эффекту понижения температуры на определенное число градусов (обычно 15—20 °С). Из-за усадки в статически неопределимых бетонных и железобетонных системах возникают так называемые усадочные напряжения и соответствующие им усилия. Расчет на усадку производится аналогично расчету на изменение температурного режима (понижение на 15—20 °С). Для устранения или уменьшения усадочных напряжений обычно принимаются специальные меры — обеспечение возможности протекания усадки до превращения системы в статически неопределимую. [c.183]

Весьма важно исследовать образование и развитие трещин в графитовых блоках. Установлено, что образование трещин идет по Наименее прочному для тангенциальных напряжений сечению. Для определения причины растрескивания блоков была проведена оценка тангенциальных напряжений, возникающих из-за неравномерной радиационной усадки графита. Расчет проводился по методике, согласно которой радиационные деформации отождествляются с температурными, т. е. [c.258]

Вологодский Н.Б. Определение коэффициентов бокового давления и усадка мягких сальниковых набивок. — Химическое и нефтяное машиностроение, [c.107]

В то же самое время необходимо отлить кольцо с жестким металлическим вкладышем в центре. Используя предварительно определенную величину коэффициента усадки, решение Лямэ и картину полос около вкладыша, можно определить оптическую постоянную полосы материала по деформациям [см. уравнение (3.37)] в следующем виде [c.338]

Усадочные напряжения около стержня и влияние поперечной усадки. Задача определения остаточных напряжений, возникающих в процессе полимеризации или отливки материала около жесткого стержня, легко решается описываемым методом. На фиг. 11.15 приведены картины полос интерференции в модели из уретанового каучука, содержаш,ей внутри стержень сложной формы. Здесь получается смешанная граничная задача теории упругости. На внешней границе заданы нормальные и касательные напряжения, которые обраш,аются в нуль соответственно при Л = О и Ле = 0. На внутреннем контуре заданы перемеш,е-ния Ur = аг VI щ = О, где а — коэффициент усадки. Эта задача, вероятно, не очень важна для суш ествуюш их конструкций твердотопливных зарядов и связана с определением остаточных напряжений, возникающих около стержня при отливке нескрепленных зарядов. [c.342]

Впервые примененный метод дилатометрического определения расширения и усадки покрытия и электродного стержня позволяет оценивать склонность электродных покрытий различного состава к образованию трещин при их технологической прокалке и корректировать по этой характеристике состав покрытия. [c.201]

Для определения свободной линейной усадки образцы заливают в форму определенных размеров, не мешающую усадке, и измеряют длину этих образцов после охлаждения. [c.443]

Испытание клеев. Важнейшими испытаниями физических и физико-химических свойств клеевых композиций являются определение внешнего вида, относительной плотности, вязкости, концентрации, жизнеспособности, усадки и внутренних напряжений. Подробное описание указанных методов приведено в литературе [1 ]. [c.291]

Давление нагнетаемого масла должно превышать удельное давление на контактной поверхности, с тем чтобы, во-первых, уравновешивать указанное давление во-вторых, обеспечивать расширение охватывающей детали на величину усадки наружной поверхности охватываемой детали в-третьих, расширять охватывающую и сжимать охватываемую детали на величину суммарной высоты микронеровностей их контактных поверхностей. Исходя из этих предпосылок, требуемое давление масла может быть найдено по приведенной выше формуле для определения удельного давления р на контактной поверхности, но величина расчетного натяга в этом случае будет не б, а [c.251]

Здесь все величины имеют тот же смысл, что и ранее, за исключением величины а, которая представляет собой радиус окружности, огибаюш,ей внутренний контур (внутренний радиус свода заряда), а также величины Ь, которая соответствует наружному радиусу заряда (наружный радиус свода заряда). Тогда выражение для коэффициента усадки, определенного уравнением (11.20), запишется в виде [c.341]

Основные факторы, вызывающие неточность размеров деталей из пластмасс, а также формующих элементов, приведены в табл. 6.16. Квалитеты для размеров деталей из пластмасс простой геометрической формы получаемых в условиях массового производства формованием (прессованием, литьем и т. д.), приведены в табл. 6.17. Они могут назначаться либо по величине колебания усадки Л8 материала, определяемой на стандартных образцах по ГОСТ 18616—80 (см. табл. 6.18), либо по величине усадки, определенной измерением конкретных деталей. В табл. 6.19 и 6.20 приведены ориентировочные данные по достижимым квалитетам при прямом и литьевом прессовании деталей из реактопластов и литье под давлением деталей из термопластов. Эта данные, обобщающие промышленный опыт, дополняют информацию табл. 6.17 и 6.18, и в случае отсутствия сведений об усадке материала могут быть полезны для решения задач выбора квалйтетов деталей из пластмасс. [c.549]

Практическое применение диаграммы Fe—Fe., . Диаграмму Fe—F ji используют для определения видов и температурных интервалов термической обработки стали для назначения температурного интервала при обработке давлением для определения температуры плавления и заливки сплава и его литейных свойств (жидко-текучссти, усадки). [c.12]

Спекание проводят для повышения прочности предварительно полученных заготовок прессованием или прокаткой. В спрессованных заготовках доля контакта, между отдельными частицами очень мала и спекание сопровождается ростом контактов между отдельными частицами порошка. Это является следствием протекания в спекаемом теле при нагреве следуюш,их процессов восстановления поверхностных оксидов, диффузии, рекристаллизации и др. Протекание этих процессов зависит от температуры и времени спекания, среды, в которой осуществляется спекание и других факторов. При спекании изменяются линейные размеры заготовки (больн1ей частью наблюдается усадка — уменьшение размеров) и физикомеханические свойства спеченных материалов. Температура спекания обычно составляет 0,6—0,9 температуры плавления порошка однокомпонентной системы или ниже температуры плавления основного материала для композиций, в состав которых входят несколько компонентов. Время выдержки после достижения температуры спекания по всему сечению составляет 30—90 мин. Увеличение времени и температуры спекания до определенных значений способствует увеличению прочности и плотности в результате активизации процесса образования контактных поверхностей. Превышение указанных технологических параметров может привести к снижению прочности в результате роста зерен кристаллизации. [c.424]

Сушка эмали состоит из ряда процессов. Прежде всего удаляется свободная влага. Большая часть воды, содержащаяся в шликере, адсорбирована глиной, поэтому при удалении влаги происходит усадка глины, которая может составить 22— 25%. Кроме того, часть свободной воды удерживается капиллярными и поверхностными силами, и ее полное удаление происходит лишь на последнем этапе сушки. Поэтому нанесенный на металл эмалевый шликер необходимо сушить с определенной скоростью, обеспечивающей равномерный отвод влаги, так как в противном случае во время обжига возможно образование пузырей, трещин и других дбф1ектов. Наилучшая температура сушки заключена в интервале 310—330 К, наилучшее время — от 15 до 20 мин. [c.102]

Составы Р-2 и Р-3 при перемешивании образуют пастообразное состояние. В них можно замешивать как воздух, так и воздух с определенным количеством воды. Эти составы широко используют в массовом автоматизированном и серийном производстве отливок на машиностроительных предприятиях. Более практичен состав Р-ЗА (ПЦБКу60-22-12-6), имеющий прочность при изгибе 3-4 МПа, температуру каплепадсния 80 - 85°С при прессовке 55°С и усадку 0,8 -1,1%. [c.181]

Наполнители оказывают значительное влияние на физико-механические свойства клеевой композиции. Изменяя вид наполнителя и количество его, в композиции можно повысит механическую прочность, уменьшить усадку, снизить механические напряжения в изолируемом слое компаунда при его отверждении, а также увеличить его водостойкость. Если наполнитель в такой же мере поляреи, как и связующий, то он может оказать положительное действие на прочностные характеристики компаунда при определенной степени наполнения, пока связующее смачивает наполнитель. [c.124]

Кеперник предложил [18], что это травление (как способ выявления поверхности зерна) основано на преломлении световых лучей медной пленкой или на отражении кристаллической структуры материала, которая передается пленке. Явление периодического отражения при травлении было обнаружено Борхард в 1944 г., которая также провела первые исследования штрихового травления. Борхард наблюдала при травлении шлифов сплавов А1 — Си — Mg характерные сетки и блики на плоскости зерна, признанные за периодическое отражение. Эти сетки и штрихи возникают во время сушки при усадке медного осадка, который, пока он влажный, покрывает плоскость шлифа коричневым налетом. Штриховка тесно связана с кристаллическим строением фаз, расположенных под осадком. После подробного исследования, которое проводилось с целью использования штрихового травления для определения ориентации, по Кострону [19], было установлено, что между травлением для выявления поверхности зерен, например сплавов А1 — Си — Mg, по Келлеру [20], и штриховым травлением имеется характерное различие. У зерен, остающихся при выявлении их поверхности относительно светлыми, проявляется отчетливая картина штрихов. [c.30]

Первоначально анализ ограничивался изучением поверхности изолированных включений типа стержней. Некоторые эксперименты, в которых применялся метод рассеянного света и исследовались одиночные включения в виде стержней, описаны в работах [52, 41]. О первом подробном исследовании напряжений в реалистической трехмерной модели композита сообщили Мар-лофф и Дэниел [47]. В этой работе обычная методика замораживания напряжений применялась для определения напряженного состояния в матрице однонаправленно армированной композиционной модели, подвергающейся усадке и нормальной поперечной нагрузке. В этой модели отношение модулей материала матрицы и включений приближалось к соответствующем отношению для боропластика. [c.527]

Ранее [12] нами было показано, что при свободном спекании таких алмазо-металлических композиций усадка обратно пропорциональна размеру алмазных частиц, в случае жидкофазного спекания под давлением (10—40 кг1см ) усадка не зависит от размера частиц твердой фазы [11]. Представленная на рис. 7 зависимость относительной плотности образцов от зернистости алмазного порошка показывает, что и в данном случае зернистость алмаза практически не влияет на процесс уплотнения [131. Таким образом, данные о независимости усадки от размера частиц твердофазной составляющей, полученные ранее при жидкофазном спекании под небольшими давлениями, подтверждаются и при горячем прессовании с приложением высоких давлений. Для достижения высокой плотности композиций с высоким содержанием алмаза весьма перспективно применение набора зернистостей алмаза в определенном [c.108]

Для определения константы Со, которая отраж.ает влияние всех параметров, существенных для метода стесненной усадки (оо, Д1 и бо), используют тарировочн ый образец, напряжения в котором вызваны стесненной усадкой и для которого имеется теоретическое рещение. В некоторой точке такого образца рассчитывают разность безразмерных главных напряжений 01—02 и измеряют порядок полос интерференции т, после чего вычисляют константу Со по формуле [c.97]

С увеличением температуры высо1коэла1стического состояния материала, применяемого для изготовления моделей, в модели увеличиваются остаточные напряжения. В результате при охлаждении модель часто разрушается, поэтому для определения температурных напряжений методом стесненной усадки следует выбирать материалы с возможно более низкой температурой замора Живаиия. [c.108]

Когда заранее трудно предвидеть, где останется заготовка сравнительно больших габаритов после разъема прессформы — на пуансоне или в матрице, то для обеспечения определенного местоположения заготовки после разъема предусматривают обратную конусность наружных стенок или специальное поднутрение в матрице или пуансоне. В результате усадки обратная конусность не препятствует снятию заготовки с матрицы путем ее извлечения тем или иным способом (фиг. 543, в). [c.561]

Отличительной особенностью поведения полуфабриката материала ГМЗ (температура обработки 1300° С) при температуре 200° С является меньшая величина роста по сравнению со средним ростом образцов, термообработанных при 2000— 3000° С. В результате дальнейшего увеличения температуры и дозы облучения усадка неграфитированных образцов усиливается, и после облучения при 550°С флюенсом 2-10 нейтр./см усадка достигает 3%, в то время как размерные изменения графита близки к нулю (рис. 4.1). Кроме того, с ростом дозы видна определенная тенденция к смещению точки, соответствующей переходу от распухания к усадке, в сторону более высокой температуры обработки. В этой связи напрашивается вывод о необходимости проведения высокотемпературной графитации реакторного графита, по крайней мере при температуре не ниже 2500-2600° С. [c.166]

Такие же деформации возникают при усадке в процессе полимеризации или изменения температуры. Во всех таких случаях, где окружность жестко фиксируется в процессе усадки, при определении напряжений необходимо в качестве начального ненагру-женного состояния рассматривать деталь при свободной усадке. [c.81]

Методы испытаний тканей изложены в ГОСТе 1090—41 Ткани текстильные. Методы испытаний н в частично заменивших его ГОСТах 3810—47 Методы отбора образцов для лабораторных испытаний , 3811—47 Методы определения линейных размеров и веса , 3812—47 Методы определения плотности , 3813—47 Методы определения прочности , 3814—56 , Методы определения сминаемости, раздви-гаемости и осыпаемости , 3815—47 Методы определения качества ворса , 3816—61 Методы определения гигроскопических свойств , а также в ГОСТах 5012—66 Методы определения усадки шерстяной ткани после замочки , 4659—49 Ткани шерстяные и смешанные. Методы химических испытаний , 8710—58 Ткани текстильные. Метод определения усадки после стирки , 6303—59 Ткани и изделия льняные, полульняные и хлопчатобумажные. Методы химических испытаний , 8845—58, 8846—58, 8847—64, 8844—58 Полотна трикотажные. Отбор проб и методы физикомеханических испытаний . Некоторые специальные методы испытаний тканей (например, коэффициент неровноты стренг по удлинению, усталостная прочность и коэффициент теплостойкости кордтканей) изложены в стандартах на их изготовление. [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...