Усадка — Значения

Величина колебания усадки е Значения ь найм Величина колебания усадки в Значения Ь найм [c.141]

После замены б зи + бдр = 0,76 и расчетной усадки J p значением расчетного коэффициента усадки Кр имеем [c.156]

Карбинольный клей приготовляют из сложного химического вещества — карбинола, получаемого автотранспортными предприятиями в виде сиропа. Карбинол дает медленное застывание, поэтому при приготовлении клея к нему добавляют катализаторы в виде перекиси бензола (2—3%) или азотной кислоты (2%), обеспечивающие быстрое твердение. В некоторых случаях в карбинольный клей вводят наполнители (цемент, гипс, мел), что удешевляет клей и дает меньшую усадку, имеющую значение при заделке больших трещин. Карбинольный клей может быть использован для ремонта различных деталей, по он непригоден для склеивания меди, кожи и резины. [c.318]

Величины огневой усадки и значение коэффициента линейного расширения легких бетонов приведены в табл. 39. [c.40]

Перемещения, возникающие в сварной конструкции в результате сварки, такие же, как при приложении по концам щва двух сжимающих сил (см. рис. 1.31). Приложение этих фиктивных сил, называемых усадочными, является наиболее простым инженерным методом расчета перемещений конструкции под действием продольной усадки щвов. Значение усадочной силы / ус (в ньютонах) зависит от уровня растягивающих напряжений (от предела текучести материала) и от площади части [c.55]

Линейная усадка основных литейных сплавов имеет следующие значения [c.75]

Штриховой линией нанесены температуры образования кристаллического каркаса. Заштрихованная область соответствует значениям эффективного интервала кристаллизации Гэф. Из приведенных кривых видно, что с увеличением Гэф возрастает линейная усадка е. а уровень технологической прочности (и р) падает. [c.480]

Эпоксидные полимеры широко применяются в различных областях техники, что связано с рядом их ценных свойств, среди которых важное значение имеет способность отверждаться без давления при действии теплоты и отвердителей в толстых слоях с малыми усадками. Эпоксидные смолы характеризуются наличием в их молекулах эпоксидных групп (колец) [c.212]

Из приведенных данных видно, что литейная усадка по высоте слитка не одинакова она имеет меньшие значения у верхнего и нижнего торцов, несколько большие— на расстоянии 0,5Я. [c.100]

При замене марки сплава характер усадки остается прежним, изменяются только численные значения. [c.104]

Литейная усадка прессованных при кристаллизации отливок зависит от марки сплава, величины давления прессования и времени выдержки под давлением. Средние значения литейной усадки фланцев, закристаллизованных под давлением 100 МН/м , по наружным диаметрам приведены ниже [c.106]

Важное значение имеют также термореактивные полиэфирные компаунды на основе ненасыщенных полиэфирных смол (стр. 119), часто со стиролом (стр. 103, 111), метилметакрилатом (стр. 133) и другими ненасыщенными мономерами, которые служат активными (т. е. вступающими в реакцию совместной полимеризации) разбавителями катализаторами отверждения являются органические пероксиды. Полиэфирные компаунды, как правило, дают значительную (около 6 %) усадку при отверждении в этом отношении они хуже эпоксидных компаундов, дающих значительно меньшую усадку. [c.133]

Безразмерное распределение напряжений представляет собой зависимость безразмерных напряжений от безразмерных координат, причем напряжение отнесено к его номинальному значению. Это распределение напряжений не зависит от размера включений, свойств материала матрицы и общей эффективной усадки. При заданном размещении включений достаточно знать безразмерное распределение напряжений в матрице из одного материала, чтобы указать напряженное состояние для любого другого материала, если для обоих материалов известно номинальное напряжение. [c.504]

X, ПО которым вычисляются значения с учетом результатов измерения порядка полосы вдоль той же оси. Аналогичные процедуры интегрирования применялись для получения главных напряжений вдоль других осей симметрии. Описанные выше вычисления проводились одинаково и в случае усадки, и в случае комбинации усадки с действием внешней нагрузки. [c.532]

Термическое старение 2100 ч, ЮО°С Индекс оплавления 35 % исходного значения 2400 ч, 130 °С Прочность на удар (требования должны выполняться) 2400 ч, 90 °С относительная влажность 60 % Растяжение при разрыве 5 % 2400 ч, 100 °С Растяжение при разрыве 25 % (пластмассовая пленка и шланги, надеваемые с усадкой) пластическая мае са — прокол иглой 25 % [c.163]

Как уже указывалось, усадка после приложения давления очень быстро (в течение 5—10 мин) достигает предельного значения и дальше не меняется, в то же время приложение большего давления вновь приводит к дальнейшему уплотнению. [c.93]

Учитывая это, можно описать процесс объемного течения и уплотнения следующим образом. После приложения давления происходит усадка, уменьшение пористости, в результате чего пороговое напряжение течения а и объемная вязкость возрастают. Уплотнение и усадка прекращаются, когда сг достигает значения приложенного давления р. Таким образом, значения р на рис. 8, соответствующие времени, при котором усадка уже достигла предельного значения, равны а. [c.93]

От режимов термообработки зависит стабилизация значений физико-механических характеристик, усадки и структуры материала. Несоблюдение их может привести к образованию новых дефектов, снижению физико-механических свойств (в основном [c.11]

Особенное значение приобретает принципиально новый характер кристаллизации. При классических методах плавки стали остывание многотонного объема жидкого металла в изложнице неизбежно сопровождалось образованием раздельных зон кристаллизации с четко выраженными явлениями сегрегационной п ликвационной неоднородности, а также порами, рыхлостью и другими следствиями процессов усадки. Многие макронеоднородности слитка затем усиливались при образовании текстуры (особенности строения) в процессе горячей обработки давлением и приводили к резкому падению пластичности и ударной вязкости в поперечном направлении (анизотропия), к образованию волосовин, полосчатости и др. [c.199]

Значения величин отклонений, зависящих от способов формовки, усадки, оснастки и размеров заготовок даны в табл. 126. [c.473]

Расчетная усадка при формировании определяется по ГОСТ 5689—66 или по результатам специальных экспериментальных исследований. Значения колебаний расчетной усадки для некоторых марок пластмасс приведены в табл. 70. [c.237]

Достижимая точность резьбы при литье и прессовании для материалов с различной величиной расчетного колебания усадки может быть определена по рис. 41 для болтов и по рис. 42 для гаек. В этих рисунках заштрихованные зоны определяют условия, при которых достижимы указанные степени точности резьбы. На рис. 41 и 42 значения d, не выходя из указанных пределов, должны соответствовать ГОСТ 8724—58 (см. табл. 72 и 73). Выбор степеней точности для d > 67,5 мм, а также достижимую точность при колебании усадки > 0,60% см. в приложении к гост 11709-71. [c.260]

Индекс (во) означает, что соответствующее выражение может относиться как к детали валу, так и к детали с отверстием. Последнее неравенство превращается в равенство при некотором наименьшем значении 6 0, одновременно также наименьшее значение (в зависимости от величины разных классов точности) должен получать коэффициент к, так как допуск размеров на усадку 6 при заданных материалах и номинальных значениях размеров не изменяется. Следовательно, [c.140]

Передний угол. Оптимальная величина переднего угла зависит от качества обрабатываемого металла, определяемого значением козфициента усадки стружки. Значение коэ-фициента усадки стружки определено пока лишь для небольшого числа марок сталей, поэтому за характеристику качества обрабатываемого металла принимается предел прочности f, в кг1мм . [c.293]

Установив предельные значения размеров гнезда пресс-формы, найдем наибольшее и наименьшее значения охватываемого размера отливки. Наибольшее значение Loxn шах будет при наибольшем размере гнезда и наименьшей действительной усадке наименьшее значение размера отливки отл тш будет при обратном [c.153]

Спекание проводят для повышения прочности предварительно полученных заготовок прессованием или прокаткой. В спрессованных заготовках доля контакта, между отдельными частицами очень мала и спекание сопровождается ростом контактов между отдельными частицами порошка. Это является следствием протекания в спекаемом теле при нагреве следуюш,их процессов восстановления поверхностных оксидов, диффузии, рекристаллизации и др. Протекание этих процессов зависит от температуры и времени спекания, среды, в которой осуществляется спекание и других факторов. При спекании изменяются линейные размеры заготовки (больн1ей частью наблюдается усадка — уменьшение размеров) и физикомеханические свойства спеченных материалов. Температура спекания обычно составляет 0,6—0,9 температуры плавления порошка однокомпонентной системы или ниже температуры плавления основного материала для композиций, в состав которых входят несколько компонентов. Время выдержки после достижения температуры спекания по всему сечению составляет 30—90 мин. Увеличение времени и температуры спекания до определенных значений способствует увеличению прочности и плотности в результате активизации процесса образования контактных поверхностей. Превышение указанных технологических параметров может привести к снижению прочности в результате роста зерен кристаллизации. [c.424]

При многопроходной сварке пластин встык в общем случае (рис. 11.13, а) возникают остаточные напряжения — продольные Ох, поперечные и в направлении толщины а . Однако при толщинах б <40...80 мм сопротивление усадке металла по толщине незначительное, и поэтому напряжения Ог малы. Формирование продольных напряжений Ох при укладке каждого очередного валика многослойного шва качественно подобно однопроходной сварке. Последующие валики незначительно изменяют значение остаточных напряжений Ох, и поэтому их распределение по толщине можно считать равномерным (рис. 11.13,6). [c.428]

В этих выражениях асв—десв/дТ аф=де дТ, т. е. асв и аф—это темпы деформации, обусловленные усадкой и формоизменением, а — предельный темп деформации, характеризуюш,ий пластичность систем в т.и.х. Значение а зависит от схемы кристаллизации шва, его химического состава и степени химической неоднородности, формы шва, схемы главных напряжений, определяемых в значительной степени способом и режимом сварки. [c.483]

Химический состав металла шва и основного металла — один из главных факторов, определяющих значения т.и.х., 6min и в известной мере интенсивность развития деформации усадки. Сварка плавлением представляет большие возможности регулирования состава металла шва, а в некоторой части и состава зоны сплавления. [c.487]

Одна из аиболее эффективных лабораторных проб — стандартная проба СЭВ-19ХТ по ГОСТ 26388—84 (рис. 13.34). Испытанию подвергают набор из трех плоских прямоугольных стыковых образцов /, различающихся длиной свариваемых элементов 2Ь = 100, 2Ьг = 150, 2Ьз = 300 мм). Перед сваркой образцы закрепляют в жестком зажимном приспособлении 2. Весь набор образцов сваривают одновременно за один проход на стандартных режимах для каждого способа сварки и толщины стали. После сварки образцы выдерживают в закрепленном состоянии в течение 20 ч. В результате усадки сварного шва в соединениях развиваются поперечные сварочные напряжения, обратно пропорциональные длине образцов. Ориентировочно их значение может быть определено по формуле (13.12). При длительном действии этих напряжений возможно замедленное разрушение металла ОШЗ, которое проявляется в виде образова- [c.539]

Примечание. Большие значения усадки относятся к простым отливкам со свободной усадкоК, а меньшие —к сложным отливкам с затрудненной усадкой. [c.52]

Отверстия. Размеры отверстий в пластмассовых заготовках назначают так же, как и для металлических изделий. При этом необходимо учитывать возможность появления напряжений вследствие затрудненной усадки. Допустимая глубина отверстия зависит от метода изготовления деталей (табл. 8.3). Рекомендуемые минимальные значения диаметра отверстия dmm при глубине h 2d для полиамидов— 0,5 мм прочих термопластов — 0,8 мм стекловолок-нитов—1,0 мм пресс-порошков — 1,5 мм текстолитов — 2,5 мм. [c.197]

Теория деформируемого (аппретирующего) слоя была предложена Хупером [20], который обнаружил, что усталостные свойства слоистых пластиков значительно улучшаются при нанесении аппретов на стеклянные наполнители. Он предположил, что аппрет на поверхности раздела в композите пластичен. Если учесть усадку смолы при отверждении и относительно большую разницу коэффициентов теплового расширения стеклянных волокон и смолы в слоистом пластике, то во многих случаях можно ожидать высокого значения напряжения сдвига на поверхности раздела в отвержденном (ненагруженном) образце. В этом случае роль аппрета состоит в локальном снятии таких напряжений. Следовательно, аппрет должен обладать достаточной рела1исацией, чтобы напряжение между смолой и стекловолокном снижалось без разрушения адгезионной связи. Если все же адгезионное соединение нарушается, то это свидетельствует об отсутствии предполагаемого механизма самозалечивания повреждения. Можно ожидать, что уменьшение внутренних напряжений способствует повышению прочности слоистого пластика, особенно при неблагоприятных условиях окружающей среды (влажная атмосфера). [c.36]

Модули упругости хрупких композитов, содержащих дисперсные частицы, можно вычислить, если известны отношение модулей и объемное содержание дисперсной фазы. Нижняя граница, приведенная Хашином и Штрикманом, и решения типа, полученного Исаи, находятся в хорошем согласии с большинством экспериментальных данных. Поры, образованные в процессе изготовления, и трещины, возникшие вследствие различной термической усадки, существенно уменьшают модули по сравнению с расчетными величинами. Как будет показано в следующем разделе, в процессе приложения напряжений каждая частица дисперсной фазы может рассматриваться в качестве инициатора трещины. Трещина, образованная при нагружении, будет уменьшать модуль упруго сти перед разрушением. Таким образом, когда модуль упругости используется для расчетов при высоких напряжениях, его значения, измеренные при низких напряжениях, должны применяться с осторожностью. [c.34]

Предел прочности на разрыв, разрывное удлинение, вязкость и термическая усадка образцов из поливинилхлорида, подвергнутых -облучению в вакууме при дозах от О до 2,6-10 эрг/г, были исследованы Такайпаги с сотр. [93]. Они установили, что предел прочности на разрыв уменьшается с увеличением дозы, а разрывное удлинение не меняется. Степень полимеризации, определяемая на основе измеренных значений вязкости, при малых дозах облучения уменьшается, а при более высоких дозах начинает снова увеличиваться. Влияние облучения на термическую усадку становится заметным только при более высоких температурах. [c.65]

Из данных табл. 153 можно заключить, что основными составляющими полного допуска на изготовление заготовок деталей диаметром до 6 мм являются допуск на изготовление оформляющих элементов и припуск на износ оформляющих поверхностей прессформы при сравнительно незначительном влиянии усадки. Только по мере увеличения размеров заготовок значение этих двух факторов падает и основной причиной рассеивания размеров является колебание усадки. Из этого положения, естественно, сделать два вывода [c.553]

Рассеивание раз-меров от колебания усадки S Допуск изготовления межосевого расстояния формующих элементов прессформы 0 Абсолютное значение при двустороннем симметричном расположении относительно номинала изделия [c.556]

С и флюенсе 2,6-1022 нейтр./см . При 925—975° С и флюенсе 10 2 нейтр./см рост образцов достигает 28%. Усадка параллельно ориентированных образцов выше, чем перпендикулярных-Максимальная усадка достигает 8% при температуре облучения 775—825° С флюенсом 2,2нейтр/см . Повышение температуры облучения до 925—975° С снижает максимальное сжатие до 6,5% и соответствующее значение флюенса до нейтр./см [170]. Столь значительные размерные изменения графита обусловлены его растрескиванием. Так, Кохе на облученных флюенсом 2,7-1022 нейтр./см2 образцах обнаружил многочисленные макротрещины [170]. [c.178]

У анизотропных графитов SF, PGA, TSGBF скорость распухания для образцов, перпендикулярно ориентированных относительно направления продавливания, резко снижается с увеличением температуры облучения, и выше 300° С распухание сменяется усадкой. Скорость сжатия при температуре 450— 500° С максимальна (по абсолютному значению) и с дальнейшим ростом температуры облучения до 800—900° С заметно снижается. Выше 800—900° С наблюдается резкое возрастание скорости сжатия, причем у менее совершенного по кристаллической структуре графита TSGBF оно начинается раньше, а сама скорость выше (рис. 4.16). Уменьшение скорости сжатия у па- [c.184]

Наименьшие колебания размеров наблюдаются у деталей, изготовленных горячим прессованием и литьем под давлением. Точность размеров прессформ здесь приобретает большое значение, особенно при литье фторопласта-3, усадка которого составляет около 1 %. [c.99]

Для измеренных значений наибольшей деформации емакс и тепловой усадки коэффициент Kgt 5,9. Это средняя величина коэффициента для температурной области от О до —62° С. Отклонения от этой величины были меньше 5%. [c.334]

А4агнитно-мягкие ферриты обладают всеми механическими свойствами керамики. Они тверды и хрупки, при спекании дают усадку от 10 до 20 % и совершенно не допускают обработку резанием. Ферриты хорошо шлифуются и полируются абразивными материалами. Для точной доводки размеров и для разрезания ферритовых изделий следует применять алмазные инструменты. Склейку следует производить клеем БФ-4 по общепринятой технологии. Поверхности можно спаивать оловянньпйи припоями при условии предварительного ультразвукового лужения их оловом (паяльник одновременно должен являться излучателем ультразвука). При расчете изделий из ферритов можно принимать следующие усредненные значения их механических и тепловых параметров модуль упругости на сжатие 150 ГПа коэффициент линейного расширения 10" 1/1 °С коэффициент теплопроводности [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...