Алюминий зависимость от термической обработки

Электрическое сопротивление сплавов на основе алюминия может значительно изменяться в зависимости от термической обработки, изменяющей фазовый состав сплава. [c.495]

К этому классу относятся стали, имеющие температуру начала мартенситного превращения при 20—60°С. С увеличением содержания в нержавеющих сталях практически всех легирующих элементов, кроме алюминия и титана (поскольку последний образует нерастворимые при аустенитизации карбонитриды), температура мартенситного превращения понижается и сталь из мартенситного класса переходит в аустенитный. При этом резко падает предел текучести и возрастает пластичность и вязкость стали. Стали переходного класса, лежащего между мартенситным и аустенитным, в зависимости от термической обработки, обладают свойствами, близкими к свойствам сталей аустенитного или мартенситного классов [123]. [c.167]

Кривая, выражающая зависимость времени до разрушения образцов из сплава с концентрацией 7% магния от длительности отжига при температуре 200° С, проходит через минимум [111,211], т. е. режим термической обработки и соответствующая ему структура сплавов существенным образом влияют на интенсивность коррозионного растрескивания. П. Бреннер [111,218] приводит следующий оптимальный режим термической обработки алюминиевых сплавов (с точки зрения чувствительности к коррозионному растрескиванию) нагрев в течение 30 мин при температуре 480° С, затем выдержка в течение 3 мин в соляной ванне при температуре 115° С и охлаждение в воде до температуры 20° С. Медленное охлаждение алюминия, легированного магнием и цинком, увеличивает его стойкость по отношению к коррозионному растрескиванию [111,220]. Сплав алюминия с концентрацией 4,7% магния наиболее чувствителен к коррозионному растрескиванию после отжига при температуре 150° С в течение 168 час [111,221]. В пересыщенных твердых растворах алюминия наличие малых количеств примесей в металле значительно сказывается на чувствительности сплава к коррозии под напряжением [111,218]. Так, сплав алюминия с цинком и магнием, изготовленный из чистых материалов, более чувствителен к коррозионному растрескиванию, чем сплав, содержащий примеси шихтовых материалов. [c.210]

Метод гетерофазного взаимодействия основан на реакции между твердым веществом и находящимися в жидкости ионами другого элемента. При гетерогенном взаимодействии возможны сорбционные, ионообменные и химические реакции в зависимости от природы реагирующих веществ. Реакция протекает при сравнительно низких температурах, т. е. при таких, когда образуется новое соединение. В качестве жидкой фазы обычно применяют раствор аммиака, в который вводят ионы реагирующего вещества. Так, например, при синтезе алюмо-магнезиальной шпинели в качестве твердой фазы используют гидрооксид или соли алюминия, а жидкой фазой является аммиак, содержащий ионы магния. В результате реакции образуется аморфная фаза смешанных гидрооксидов алюминия и магния. После отмывки и сушки осадок подвергается термической обработке, при которой формируется шпинель., Метод гетерогенного синтеза перспективен в целях введения в исходный состав твердого вещества различных добавок в малых количествах. [c.40]

Ограниченная растворимость в твердом состоянии в зависимости от температуры меди, магния и некоторых других металлов в алюминии позволяет упрочнять эти сплавы путем термической обработки. [c.424]

Основные легирующие элементы магниевых сплавов — алюминий, цинк и марганец. Прочность ряда магниевых сплавов может быть повышена закалкой и старением. Механизм упрочнения такой же, как в алюминиевых сплавах. В зависимости от состава сплава закалку осуществляют при нагреве до 380-540 °С, а последующее старение при 150-200 °С. Необходимо отметить, что термическая обработка не имеет для магниевых сплавов такого большого значения, как для алюминиевых, поскольку прочность при этом повышается незначительно — на 20-35 %. [c.212]

Диффузионное насыщение поверхностного слоя стали металлом (алюминием, хромом, кремнием, бором и др.) в целях изменения его состава и структуры называется диффузионной металлизацией. В зависимости от металла, используемого для диффузионной металлизации, различают алитирование, хромирование, силицирование, борирование и другие виды химико-термической обработки. [c.229]

При плотности тока 3—10 А/дм , напряжении 8—12 В и температуре водного раствора 70—80 С продолжительность процесса обезжиривания в зависимости от состояния поверхности составляет 2— 15 мин для деталей из стали, меди и ее сплавов и 3—5 мин для деталей из алюминия и его сплавов. Электрохимическое обезжиривание осуществляют катодной обработкой. За 1—5 мин до окончания процесса направление тока в ванне переключают. Для деталей, подвергающихся термической обработке, применяют обезжиривание на аноде. [c.61]

Нагрузку Р выбирают в зависимости от диаметра шарика и измеряемой твердости, которую приближенно оценивают с учетом природы сплава и способа его обработки. Для термически обработанной стали и чугуна Р = 30Z) , для литой бронзы и латуни Р = 10D , для алюминия и других очень мягких металлов Р = 2,5D . Продолжительность выдержки под нагрузкой для стали и чугуна составляет 10 с, для латуни и бронзы 30 с. [c.114]

В зависимости от возможности термического упрочнения сплавы подразделяются на неупрочняемые термической обработкой (например, сплавы алюминия с марганцем, алюминия с магнием) и упрочняемые термической обработкой (дуралюмины, В95 и др.). [c.229]

Нагрузку Р выбирают в зависимости от диаметра шарика и измеряемой твердости, которую приближенно оценивают с учетом природы сплава и способа его обработки. Для термически обработанной стали и чугуна Р=30 ЕЙ, для литой бронзы и латуни Р=10 I), для алюминия и других очень мягких металлов Р—2,Ъ [c.178]

В зависимости от возможности термического упрочнения деформируемые сплавы подразделяют на неупрочняемые термической обработкой (например, сплавы алюминия с магнием и марганцем) и упрочняемые термической обработкой. Наибольшее распространение в качестве термически упрочняемых алюминиевых сплавов получили дуралюмины и высокопрочные сплавы типа В95. [c.194]

В учебном пособии рассмотрены основы материаловедения, включающие в себя взаимосвязь состава, Строения и механических, электрических, магнитных свойств материалов. Описаны технологии получения и обработки монокристаллов, поликристаллических слитков, аморфных структур, нанокристаллических материалов и композитов, упрочнение металлов и сплавов дисперсными модифицирующими добавками термическая обработка, высокоэнергетические технологии обработки деталей. Показано использование материалов в технике в зависимости от их химического состава, структуры и свойств. Дано описание свойств конструкционных и инструментальных сталей, сплавов алюминия, меди, магнитных, проводниковых, диэлектрических, полупроводниковых и других материалов. [c.4]

В зависимости от насыщаемого элемента называются при насыщении углеродом — цементацией, азотом — азотированием, хромом — хромированием алюминием—алитированием, кремнием — силицированием. В табл. 1 приведена классификация наиболее распространённых в промышленности процессов химико-термической обработки стали. [c.310]

Химико-термическая обработка стали. При химико-термической обработке (ХТО) изменение свойств стали достигается изменением состава поверхностных слоев. В зависимости от того, каким элементом насыщают поверхностный слой стального изделия, различают цементацию - насыщение углеродом, азотирование - насыщение азотом, нитроцементацию -комбинированное насыщение углеродом и азотом, диффузионную металлизацию -насыщение хромом, алюминием и др. Необходимым условием для осуществления ХТО является растворимость насыщающего элемента в железе в твердом состоянии, а также наличие диффундирующего элемента в атомарном состоянии, что достигается обычно в момент распада химического соединения. [c.81]

Для получения на листовом алюминии текстуры, напоминающей гранит, листовой алюминий в виде полос (толщиной 0,3—0,5 мм) предварительно растягивается — удлиняется на незначительную величину, исчисляемую миллиметрами на метр металла, а затем нагревается и по остывании протравливается в смеси кислот. Такая обработка выявляет на поверхности металла кристаллы, образующиеся вследствие рекристаллизации алюминия. При этом размеры кристаллов, получаемых в процессе рекристаллизации алюминия, могут быть получены от 5... 20 мм в зависимости от величины растяжения алюминия. Для растяжения концы полосы алюминия зажимают в двух тисках и затем нажимают деревянной скалкой на среднюю часть полосы, проводя скалку взад и вперед. В зависимости от силы нажима алюминий постепенно будет растягиваться. После растягивания алюминиевую полосу помещают в муфельную печь и нагревают до температуры 550 °С в течение 20—30 мин. Указанная термическая обработка вызывает рекристаллизацию растянутого алюминия. [c.91]

Рис. 160. Зависимость остаточной индукции коэрцитивной силы и магнитной энергии сплавов типа ЮНДК12 от содержания алюминия и вида термической обработки а — н после термомагнитной обработки б — магнитная энергия образца, охлажденного / — в магнитном поле 2 — без магнитного поля

Зависимость твердости после термической усталости стали 20Х2М от расстояния от внутренней поверхности приведена на рис. 90 [165]. В приповерхностной зоне наблюдается снижение твердости и она минимальна в тонком слое толщиной 2 мм. Другой характер изменения твердости наблюдается в сплавах железа с алюминием, а также в сплавах железа с медью. Характерные изменения твердости образцов из разных материалов, подвергнутых циклическому нагреву и охлаждению по методу вращающегося диска, после термической усталости приведены на рис. 91 и 92. В тонком поверхностном слое толщиной до 0,2 мм видно значительное снижение твердости, а затем в слое толщиной от 0,2 до 1,5 мм - локальный максимум. На большем расстоянии происходит стабили ия твердости. Такой характер изменения твердости сохраняется и после различных режимов термической обработки. На рис. 93 показано изменение пластической деформации в зависимости от термических циклов. [c.107]

Кремний и магний практически не снижают- стойкости алюминия. Кремний после термической обработки и закалки алюминия обычно находится в растворе. Магний часто образует Mg2Si. Это подтверждается и результатами испытаний гомогенизированных при 500° С образцов алюминия с 0,5% кремния и без него в разбавленных серной и азотной кислотах. Нерастворенный кремний выделяется и вследствие более благородного потенциала вызывает коррозию. Вопрос о влиянии отношения железо кремний обсуждался неоднократно, однако, по-видимому, этот фактор не имеет большого значения значительно важнее суммарное содержание железа и кремния, верхнее значение его нормируется в зависимости от чистоты алюминия. [c.508]

Паттнайк и Лоули [23] извлекали проволоку из композитов алюминий—нержавеющая сталь после изготовления, а также после термической обработки композита. На большей части поверхности проволоки были обнаружены следы поверхностной реакции, однако проволока, извлеченная из композита после его изготовления, сохраняла исходные форму и диаметр. Проволока, извлеченная после реакции при 823 К, имела диаметр 0,18 мм и выглядела как кукурузный початок. В обоих случаях утонение проволоки в шейке было примерно одинаковым вне зависимости от того, подвергали ли испытанию изолированную проволо ку или проволоку в составе композита. В центре каждой проволоки наблюдалось скопление пор, что характерно для вязкого разрушения. Однако после отжига при 898 К диаметр проволоки вырос до 0,20 мм, так что размеры незатронутой реакцией сердцевины проволоки стали очень малы и проч1Ность, и пластичность та ких проволок заметно снизились. [c.179]

Литейные сплавы (по ГОСТ 2685—75). Предусмотрены на основе систем алюминий — кремний (марки АЛ2, АЛ4, АЛ9 и др.) алюминий— кремний — медь (в том числе марка АК5М7) алюминий — медь алюминий — магний алюминий — прочие компоненты. Некоторые марки алюминиевых литейных сплавов и их механические свойства в зависимости от способа литья и вида термической обработки, а также область их применения приведены в табл. П-42. [c.79]

Шины разделяются в зависимости от вида термической обработки. Шины без термической обработки обозначаются маркой алюминия или сплава без дополнительных знаков (АДО), закаленные и естественно состаренные — Т (АР31Т) закаленные и искусственно состаренные — Т1 (АД31Т1). [c.26]

Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у М и должно находиться в достаточно узких пределах, что вытекает из диаграмм зависимости прочностных свойств от легирования и термической обработки (рис. 135 136). Аустенито-мартенситные стали, химический состав которых приведен в табл. 95 и 96, получили практическое применение. Больше всего используются хромоникелевые стали типа 17-7 с неустойчивым аустенитом с присадками алюминия или титана (17-7РН, 17-7 W и РН15-7Мо, Х15Н90, Х17Н7Ю и др.) [213—223, 639, 702). [c.246]

Фазовый состав и микроструктура титановых сплавов изменяются в зависимости от содержания и соотношения легирующих элементов. Основой микроструктуры титановых сплавов являются твердые растворы а- и р-титана. Количественное соотношение между этими фазами в отожженном состоянии определяет классификацию титановых сплавов, которые подразделяют на а- и р-сплавы, псевдо-а- и псевдо-р-сплавы, двухфазные а+р-сплавы [294], На изменение количественного соотношения а- и р-фаз существенно влияет легирование (имеются элементы -стабилизаторы, например алюминий, и р-стабйлизаторы — молибден, ванадий, хром, железо и др.) и термическая обработка. При охлаждении с определенных температур нагрева возможно зафиксировать при комнатной температуре метастабильные фазы р, а или а". Характерная особенность а- и сх-Нр-сплавов — резкое укрупнение микроструктуры при переходе в р-область. Этот процесс слабее проявляется в высоколегированных р-сплавах [294, 295]. [c.180]

Травление — процесс удаления продуктов коррозии и оксидных соединений с поверхности металла путем растворения их в кислотах или растворах щелочей. Обычно пленка оксидных соединений или других продуктов коррозии образуется на поверхности металлов под воздействием окружающей среды. В зависимости от природы металла это могут быть соединения железа, меди, цинка, алюминия и др. Оксидная пленка может появляться также в результате предварительной обработки металла, например, поверхность стали после термической обработки покрывается толстым слоем окалины, которая состоит из смеси оксидов FeO, РегОз, Рез04. [c.159]

Больщое распространение получили сплавы алюминия с магнием, марганцем, кремнием, титаном, бериллием и цинком. Сплавы алюминия в зависимости от способа получения и обработки подразделяются на литые, используемые для литых деталей, и деформируемые, которые могут быть прессованными и катаными различного профиля, коваными и штампованными требуемой формы. Термическое упрочнение — закалка и искусственное или естественное старение — повышает прочность некоторых сплавов до значительных величин, превышающих прочность низкоуглеродистых и даже низколегированных сталей. [c.224]

Основными параметрами термической обработки сплавов ЮНД являются температура гомогенизации 1250—1270°С (1200°С для сплава ЮНТС) и скорость охлаждения ( нормализации ) ЮНД4 3—5 К/с ЮНД8 20 К/с ЮНТС 1—3 К/с. Значения этих параметров зависят главным образом от содержания никеля и алюминия [3-1, 3-5]. Критическую скорость охлаждения в зависимости от состава сплава и массы магнитов регулируют выбором охлаждающей среды и количеством одновременно обрабатываемых магнитов. В табл. 3-17 приведены значения скоростей охлаждения в различных средах от 1250°С для образцов различных сечений в окрестности температуры 900°С. [c.170]

В настоящее время вызывают интерес исследования, посвященные разработке новых ко.мпозиций ферритов путе.м добавления различных легирующих при.месей, а также созданию новых классов магнитных неметаллических материалов, в том числе оксихалькошпинелей, соединений, в которых ионы железа, хрома, алюминия, галлия замещаются ионами других элементов подгрупп А и В, а также ионы кислорода — другими анионами. При этом весьма важное значение имеют исследования переходов полупроводниковых свойств в полуметал-лические в зависимости от состава, внешних параметров равновесия, термической и термомагнитной обработки. [c.4]

Химико-термическая обработка (ХТО) заключается в сочетании термического и химического воздействия. Цель такой обработки — изменение химического состава и свойств поверхностного слоя изделия. Такая обработка состоит в диффузионном насыщении поверхностного слоя неметаллами (углеродом, азотом и др.) или металлами (алюминием, цинком и др.). В зависимости от насыщаю щего элемента различают следующие виды ХТО цемента цию — насыщение углеродом азотирование — азотом цианирование — углеродом и азотом в жидкой среде иитроцементацию — углеродом и азотом в газовой среде силицирование — кремнием хромирование — хромом алитирование — алюминием цинкование — цинком. [c.109]

Растрескивание магниевых сплавов. Иногда коррозионное растрескивание может в зависимости от условий иметь или меж- или транскристаллитный характер. Показательные примеры этого дают магниевые сплавы. Один из таких сплавов, содержащий алюминий, цинк и марганец в качестве основных легирующих присадок, а железо в виде примеси, подвержен транскристаллитному растрескиванию после одного режима термической обработки, а межкристаллитному — после другого. Транскристаллитное растрескивание, вероятно, связано с фазой РеА1, выделяющейся на плоскости основания гексагональных кристаллов, в то время как межкристаллитное растрескивание связано с соединением Mg 7A1 2, выделяющимся по границе зерен. Подробности этого описаны в интересной работе Приста, Бека и Фонтана [501. [c.625]

Алюминий и его сплавы. Стандартный электродный потенциал алюминия (А1 АР++Зе-) —1,66 В. На основании этой величины можно предположить, что алюминий весьма активный металл, однако практически он обладает достаточно высокой коррозионной стойкостью во многих агрессивных средах, так как на поверхности металла образуется защитная оксидная пленка. Такая пленка появляется почти мгновенно при соприкосновении свежего среза металла с воздухом, но рост ее продолжается медленно. Толщина пленки зависит от многих условий для алюминия, хранящегося в помещении, она составляет 0,01—0,02 мкм, при действии сухого кислорода— от 0,02 до 0,04 мкм, а прн термической обработке металлов доходит до 0,1 мкм. В зависимости от" окружающих условий поверхностная пленка состоит из аморфного или кристаллического оксида алюми.ния либо из гидроксида алюминия. Она обладает хорошим сцеплением и удовлетворяет условию сплошности. Таким образом, алюминий устойчив во всех средах, где на ег о поверхности может существовать защит1[ая пленка, и нестоек там, где эта пленка разрушается, либо нет условий длп ее образования. Защитная пленка на алюминии может образовываться даже при отсутствии окислителей вода, водные растворы нейтральных солей пассивируют поверхность алюминия. [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...