Гидравлический диаметр полный

Оптимальное значение относительного продольного шага (s//i)onT = 13 1 при любом значении Рг от 0,7 до 80. График зависимости бш от s//i для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) 6 в диапазоне чисел Re от 6-10 до 4-10 чисел Рг от 0,7 до 80. В (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки определяющий размер— эквивалентный гидравлический диаметр канала. [c.274]

При внезапном расширении сечения трубы образуется струя, отделенная от остальной среды поверхностью раздела, которая распадается и свертывается в мощные вихри (рис. 4-1). Длина участка /j, на котором происходит вихреобразование, постепенное рассасывание вихрей и полное растекание потока по сечению, составляет примерно 8—12 >2г ( >2г — гидравлический диаметр широкого сечения). Потери на удар при внезапном расширении связаны с указанным вихре-образованием на участке /j. [c.146]

Объясните физический смысл понятий вязкость жидкости, местная и средняя скорость, расход (объемный, массовый и весовой), смоченный периметр, гидравлический диаметр, энергия - полная, удельная, кинетическая, потенциальная энергия положения, потенциальная энергия давления, работа, разница между энергией и работой, коэффициент полезного [c.6]

Скорости в струе измеряли с помощью трубки полного напора, подсоединенной к микроманометру. Перемещение трубки обеспечивалось координатником. Высота щели Я между стенками варьировалась в опытах от 0,002 до 0,015 м. Число Рейнольдса, составленное по гидравлическому диаметру начального сечения и средней скорости в нем, во всех опытах превышало 5000. Опыты показали, что значения скоростей, подсчитанные по формуле (116), оказываются заниженными на 5—6% [c.112]

Допустим, что рассматриваемая натриевая тепловая труба имеет диаметр парового канала 18 мм, а полное сечение капиллярной структуры 300 мм при гидравлическом диаметре капиллярных каналов 0,4 мм. Тогда при длине трубы 100 мм может быть передан тепловой поток [c.53]

Рис. 3.25. Зависимость коэффициента в формуле (3.115) от отношения ширины стержней решетки к гидравлическому диаметру отверстия в решетке (1/с1г) при разных отношениях полной площади решетки в свету к площади живого сечения перед решеткой ((О2/Ы1).

Пример. 2.3. Определить гидравлический -радиус трубы с внутренним диаметром )= = 0,412 м, работающей полным сечением (рис. 2.23). [c.46]

Во многих случаях при движении жидкости в различных гидравлических системах, например в трубопроводах, имеют место одновременно потери напора на трение по длине и местные потери. Полная потеря напора в подобных случаях определяется как арифметическая сумма потерь всех видов. Например, полная потеря напора в трубопроводе длиной /, диаметром (1, имеющем п местных сопротивлений, составит [c.66]

Система трубопроводов или каналов, по которым движется жидкость или газ, представляет собой совокупность различного рода гидравлических сопротивлений. Сам трубопровод может состоять из участков разной длины и диаметров (каналов разных калибров ). На этих участках смонтированы запорные и регулирующие приспособления, фильтры, расход еры и т. д. При определении общей потери удельной энергии в гидравлических расчетах исходят из принципа наложения потерь, согласно которому полная удельная потеря энергии слагается из алгебраической суммы потерь каждого сопротивления в отдельности. Этот способ не совсем точен, если местные сопротивления расположены близко друг от друга ( 46). [c.216]

На рис. 6-16 приводится график, служащий для гидравлического расчета безнапорных гидротехнических туннелей круглого поперечного сечения. На этом графике, построенном в безразмерных координатах, индексом п отмечены величины, относящиеся к случаю, когда И (глубина наполнения) равна D (диаметр туннеля), т. е. когда имеем полное наполнение туннеля. [c.264]

Гильзы загружаются в вертикальном положении фланцем вниз на ленточный конвейер, входящий в состав измерительной машины. По две гильзы пропускаются отсекателем и заталкиваются на загрузочную позицию измерительной машины. Гидравлическим толкателем две гильзы подаются одновременно с загрузочной позиции на рабочую. На рабочей позиции измерительной машины с помощью вертикальных головок, установленных на подвижных столах, измеряется диаметр отверстия в гильзе в трех сечениях. В процессе измерения гильза поворачивается на два полных оборота. Одновременно с помощью других измерительных головок контролируются диаметр и овальность центрирующих поясков со стороны юбки, а также толщина фланца. [c.12]

Коэфициент нечувствительности системы регулирования в современных новейших регуляторах не превышает 0,10/д. Увеличение чувствительности достигается особыми конструкторскими приёмами. Так, например, на центробежном маятнике типа Т-25 (см. фиг. 91) все шарниры заменены ножами, муфта как таковая отсутствует движение к золотнику передаётся с помощью штифта, опирающегося на перемещающуюся серьгу, связывающую ножки грузов. Маятник регулятора типа VK (фиг. 92) отличается полным отсутствием шарниров. В нём трение скольжения заменено трением качения грузов, имеющих очертание по эвольвенте,на которую натянута стальная упругая лента, связывающая их с пружиной. Наиболее совершенным является центробежный маятник ЛМЗ (фиг. 966). Кроме того, уменьшение е производится за счёт уменьшения трений в золотнике и в передаточных устройствах. С этой целью в распределительное устройство регулятора вводится дополнительная гидравлическая передача, так что на долю маятника остаётся лишь преодоление перестановочного усилия золотниковой иглы или втулочки небольшого диаметра (порядка 6—8 мм). В связи с этим величина энергии Е может быть соответственно уменьшена. На новейших чувствительных регуляторах величина Ё принимается равной 100—150 кг. Ход маятника принимается равным 15—25 мм , коэфициент неравномерности 8 изодромного регулятора равен 0,2-Н -т- 0,35 при жёстком выключателе — 0,06 -ь 0,1. Коэфициент неравномерности маятника 8 выбирается с запасом, обеспечивающим величину перестановки нормальных чисел оборотов в пределах около 50/q. [c.321]

В насадочных экономайзерах вода стекает вниз в виде тонкой пленки, на поверхности которой происходит тепло- и мас-сообмен. При перетекании с одного насадочного элемента на другой образуются брызги, струйки, капли, на поверхности которых также происходит тепло- и массообмен. Площадь поверхности в насадочных аппаратах в единице объема достаточно велика и измеряется десятками и сотнями квадратных метров на кубический метр объема, что зависит от размера насадочных элементов и способа их укладки. Данные о полной геометрической поверхности, свободном объеме (порозности) и гидравлическом (эквивалентном) диаметре сухой насадки разных типов приведены в работе [36]. [c.26]

Полная токарная обработка поршней и поршневых колец диаметром до 500 мм, штоков поршневых и шатунов длиной до 2000 л/м, плунжеров насосов, пальцев, крейцкопфов, шпинделей токарных станков, корпусов подшипников, корпусов насосов (центробежных, гидравлических, шестеренчатых и др.), корпусов кранов разных размеров, цилиндрических и конических шестерен с отверстиями свыше 50 мм, эксцентриков и хомутов эксцентриков, шкивов, муфт, рубашек насосов, корпусов шаровых опор, седел клапанов, канатных барабанов, барабанов транспортеров, цепных звездочек и храповиков диаметром свыше 400 мм, ходовых колес и скатов и бандажей к ним диаметром свыше 500 мм. [c.101]

Первым по ходу движения двухфазного потока был установлен канал с гладкими стенками. Измерение гидравлического сопротивления как на гладком, так и на шероховатом каналах производилось па участках длиной 800 мм, для чего в каждом из 4 сечений было просверлено по три отверстия малого диаметра. В каждом сечении трубки отбора статистического давления объединялись общим кольцевым коллектором. Замер полного перепада давления осуществлялся дифференциальными манометрами высокого давления. [c.122]

Определение гидравлических сопротивлений проводилось посредством замеров статического давления в соответствующих точках модели (см. рис. 7.7). Коэффициенты сопротивления приводились к сечению входного патрубка. В щелевом зазоре между корпусом ПТО и плавающей головкой трубного пучка при помощи трубок полного напора замерялось поле скорости в двух точках, расположенных на взаимно перпендикулярных диаметрах. [c.249]

Применительно к рассматриваемому режиму течения пленки в приведенной формуле вместо диаметра трубки d следует подставлять значение гидравлического радиуса R = dl4, более полно определяющее линейную характеристику потока. В этом случае входящие в уравнение (111-38) критерии принимают вид [c.145]

Различия в коэффициентах гидравлического сопротивления, вызываемые дополнительными обстоятельствами (увеличенная шероховатость отдельных труб, уменьшенные сечения в местах сварных стыков, допуски по диаметру труб, отложения и т. п.), учитываются только при расчетах гидравлических разверок. При оценке возможных расхождений расчетных и опытных данных и рассмотрении аварий следует учитывать, что полные коэффициенты сопротивления могут значительно увеличиться из-за случайных обстоятельств. [c.22]

При одинаковом диаметре раздающих и собирающих коллекторов и близких значениях полных коэффициентов сопротивления отдельных труб элемента месторасположения разверенных труб, а также расчетные формулы для определения разности потерь давления в коллекторах для основных гидравлических схем пароперегревателей даны в п. 8-40 и 8-41. [c.68]

Если определить эффективный гидравлический диаметр каналов, образованных частицами в слое как dr = =4Q/n, а живое сечение в слое оценить, полагая, что средняя объемная и плоскостная концентрации (по-розность) равны, как = 3ке, то полный смоченный периметр определится (если пренебречь периметром стенок канала) как [c.283]

В формуле (8-2) / — полная длина канала (трубопровода) (м) da — эквивалентный гидравлический диаметр (м) Лнач — поправка на гидродинамический начальный участок к — коэффициент гидравлического сопротивления трения — безразмерная величина, характеризующая соотношение сил трения и инерционных сил потока р и ш средние плотность и скорость потока рабочей среды в канале, соответственно (кг/м ) и (м/с). [c.216]

Методы теоретического анализа данной проблемы достаточно полно изложены в работах [1—3]. Отметим исследование Н. И. Вулеева [4], который обобщил метод с использованием пути смешения для трехмерного случая. При расчете коэффициентов турбулентного переноса количества движения и тепла в произвольной точке автором учитывается вклад молей, попадающих из всех окружающих точек. Эмпирические постоянные определяются по данным для круглых труб имеющиеся опытные данные о профилях скдростей в каналах сложной формы подтверждают гипотезу об универсальности обобщенного профиля для трубы по нормалям к поверхности канала сложной формы. Концепция применения гидравлического диаметра для продольно-омываемых пучков, особенно для тесного р1асположения труб, в целях обобщения опытных данных не подтверждается, что связано с существенным изменением касательного напряжения по периметру труб. [c.54]

Уменьшение среднего значения полной удельной энергии жидкости вдоль потока, отнесенное к единице его длины, иазивается гидравлическим уклоном. Изменение удельной потенциальной энергии жидкости, отнесенное к единице длины, называется пьезо-метрическим уклоном. Очевидно, что в трубе постоянного диаметра с ноняменным распределением скоростей указанные уклоны одинаковы. [c.48]

Задача 7.23. Определить время выхода штока четырехполостного гидроцилиндра на полный ход построить графики изменения давления в полостях гидроцилиндра, подач насосов, скорости штока и ходов цилиндра по времени. Имеем следующие параметры агрегатов и трубопроводов. Насосы / и 2 максимальное давление нулевой подачи Ртах = = 20 МПа давление начала срабатывания регулятора подачи насоса Рр=17 МПа подача насосов при рр=17 МПа Qp = 0,2 л/с подача при рр = 0 Qo = 0,24 л/с. Четырехполост-ный гидроцилиндр 3 диаметр гидроцилиндра )ц = 75 мм диаметр штока dm = SO мм рабочий ход Жр=160 мм приведенная к штоку масса т = 20 кг нагрузка на шток F = = Fo- - x—xo), где при х<70 мм fo = 50 000 Н, с = = 11 500 Н/мм, Хо = 0 при х>70 мм Fo = 41 950 Н, с = = 32 000 Н/мм, Хо = 70 мм. Гидравлические линии /4 = [c.166]

Оптимальное значение относительного продольного шага (s/ft)onT =13+1 при любом значении в интервале от 0,7 до 80. График зависимости от s/h для воды показан на рис. 10-5. Приведенное соотношение справедливо при (s/h) > 6 в диапазоне чисел Re K от 6-10 до 4-10 , чисел Рг от 0,7 до 80. В уравнении (10-16) коэффициент теплоотдачи отнесен к полной поверхности стенки определяющий размер — эквивалентный диаметр канала При применении шероховатой поверхности наряду с теплооб меном возрастает коэффициент гидравлИЧеСКОГО СОПроТИВЛеНИЯ При этом обычно величина не зависит от скорости течения теп лоносителя. Вследствие увеличения сопротивления при практиче ском применении искусственной шероховатости представляет ин терес сравнение эффективности этого метода интенсификации тепло 294 [c.294]

Для получения действительной и возможно более полной картины работы управляемых тормозов во ВНИИПТМАШе было проведено испытание разработанных им тормозных систем с гидравлическим управлением. Задачей испытания являлось установление степени плавности и точности остановки обслуживаемого ими механизма и выявление требуемых усилий. Кроме того, проверялась герметичность всех элементов управления. Испытания проводились как в лабораторных, так и в эксплуатационных условиях. Напорный цилиндр соединялся с рабочим цилиндром трубопроводом из стальной трубки, имеющей внутренний диаметр 6 мм и длину около 20 м. Рабочие цилиндры имели различные диаметры и различное уплотнение (кожаное и севани-товое), что позволило выявить наиболее благоприятные соотношения диаметров и качество уплотнения. Проведенные испытания показали полную работоспособность тормоза в условиях кранового режима. [c.167]

В конечном итоге выбор регулирующего клапана из числа серийно выпускаемых по его гидравлическим параметрам сводится к выбору вида пропускной характеристики (линейной или равнопроцентной) и его условного диаметра прохода Dy. Методика выбора регулирующих клапанов и заслонок приведена в ГОСТ 16443—70. Условный диаметр прохода Dy регулирующего клапана определяется по требуемому значению Куу, которое находится из условия Куу > 1,2 % акс> где %макс наибольшее рабочее (требуемое расчетное) значение Ку при полном подъеме плунжера. [c.56]

Уплотнение подвижных соединений гидравлических устройств осуществляется посредством маслостойких резиновых манжет (воротников) или набором уплотнительных колец. ГОСТ 6969-54 предусматривает применение резиновых манжет диаметром до 300 им., предназна-ченных для обеспечения герметичности уплотнений в гидравлических устройствах при давлении до 320 кг/см и температуре от +80 до —35°. Резиновые уплотнения обеспечивают высокую герметичность подвижных соединений, однако их применение ограничивается сравнительно малыми скоростями перемещения—до 1 м/сек. При более высоких скоростях указанные уплотнения становятся недолговечными и требуют частой смены. Для уплотнения подвижных соединений гидравлических приводов, предназначенных для работы с высокими скоростями и частотой ходов, рабочей средой которых служит минеральное масло, применяются поршневые кольца из высококачественного чугуна. Поршневые кольца приводов, работающих на воде или водяных эмульсиях, изготовляются из фосфористой бронзы. Поршневые кольца практически не ограничивают скорости приводов, обладают меньшим коэффициентом трения по сравнению с резиновыми уплотнениями, но они не обеспечивают полной герметичности. Повышение герметичности при этом достигается за счет применения большого числа колец, а также путем помещения в каждой канавке поршня двух колец, замки которых смещены в противоположные стороны. [c.121]

Ответ правильный. При течении идеальной жидкости потери напора отсутствуют. Поэтому график полного напора Н = onst имеет вид гориэонталыюй линии 2. При наличии местного сопротивления полный напор падает перед ним и за ним, причем, так как диаметр трубопровода d = onst, то и гидравлические уклоны одинаковы. Ра ное падение напора возникает за счет местного сопротивления (линия /). Насос сообщает жидкости дополнительную энергию, поэтому в месте его установки напор резко возрастает. [c.64]

Принцип устройства механизма этого типа аналогичен предыдущему, уравновешиваемому грузами, только в этом случае связующим звеном между верхним валком и контргрузом служат не рычаги, а жидкость — вода или масло. Верхний валок с его подушками подвешргвается на тягах к плунжеру гидравлического цилиндра, располагаемого обычно в верхней части клети. Полное давление воды на плунжер определяется с таким расчётом, чтобы оно было на 20—40 /о больше веса верхнего валка, подушек и других связанных с ним деталей, т. е. диаметр плунжера и давление воды должны выбираться по уравнению [c.905]

Как известно, для предотвращения выноса в газоходы значительных количеств воды необходимо, чтобы скорость газов в контактной камере не превышала так называемых критических значений, зависящих от размера элементов насадки, плотности орошения ее водой и других факторов. Для полного устранения уноса капель воды необходимо, чтобы скорость газов в камере была заметно ниже критической. Кроме того, важно обеспечить подачу исходной воды в контактную камеру без дробления ее на мелкие капли и брызги. Это может быть достигнуто путем применения безнапорных корытчатых или трубчатых напорных водораспределителей непосредственно над насадкой с отверстиями диаметром 5—10 мм, число которых зассчитано на Небольшое давление воды до 0,2—0,3 кгс/ал . Наконец, при соблюдении указанных выше условий для полного устранения уноса капель воды на выходе из контактной камеры следует устанавливать специальные каплеулавливающие устройства, например неорошаемый слой кольцевых насадок. Кроме того, целесообразно предусматривать необходимые дренажи с гидравлическими затворами из всех нижних точек газоходов, где может скапливаться влага, в том числе и из всасывающей коробки и корпуса дымососа. [c.181]

Гидравлическое профилирование производят на специальных машинах (фиг. 24). Диаметр трубки заготовки берут на 0,3—0,5 мм меньше внутреннего диаметра меха. Один конец трубки зажимают в цанге, а другой — в герметизирующем патроне (заглушке). На равных, точно фиксируемых расстояниях устанавливают набор разъемных колец (фнг. 25, о) и внутрь трубки подают давление трубки на участках между кольцами (кассетами) раздуваются, чем достигается плотное прилегание заготовки к ним и намечается положение будущих гофр. В этот момент выводятся клинья, фиксирующие положение колец, и кассеты приобретают возможность перемещаться параллельно оси трубки (фнг. 25, б). При одновременном давлении во внутренней полости и по оси заготовка сжимается до полного соприкосновения кассет при этом образуются гофры (фиг. 25, в). В качестве рабочей жидкости применяют мыльную эмульсию, веретенное масло и др. Величина формующего давления составляет 15—300 кГ/см- его можно определить г о э.мпирической формуле В. А, Разина [4j [c.806]

По технологии, принятой на Ленинградском металлургическом заводе, резьбовые отверстия в деталях гидравлических и паровых турбин калибруются раскатыванием роликами. Подготовка резьбового отверстия под раскатывание заключается в сверлении его на несколько увеличенный диаметр (примерно на 0,5—1 мм больше внутреннего диаметра резьбы) и в предварительном нарезании профиля резьбы [76]. Резьбу нарезают метчиком на полную глубину, но по среднему диаметру оставляют припуск 0,3—0,5жлг. После этого метчик заменяется головкой для раскатывания. При раскатывании за счет перераспределения материала припуска образуется полный профиль резьбы и достигаются требуемые размеры. [c.154]

Для прекращения подачи газа (отключения ввода от газопровода) необходимо открыть крышку кбвера гидрозатвора, через которую проходит сифонная трубка диаметром 25 мм, опущенная нижним концом до дна горшка, затем вывернуть пробку на верхнем конце сифонной трубки и через нее налить необходимое количество воды, служащей запорным элементом. Высота запирающего столба воды в гидравлическом затворе должна превышать в полтора раза наибольшее давление газ в газопроводе. Если в газопроводе давление газа равно 200 мм вод. ст., то столб воды в гидрозатворе должен быть не менее 300 мм. Гидрозатворы включаются откачиванием из них воды насосами, как из конденсационных горшков низкого давления. Гидрозатвор устанавливают таким образом, чтобы верхний уровень воды в нем был ниже ) ровня промерзания грунта. Достоинства гидрозатв ора его простое устройство, надежное полное отключение газа и дешевизна. [c.77]

На фиг. 95 приведена полная гидравлическая схема трубо-гибочного станка модель 500, предназначенного для гибки труб диаметром до 90 мм при наименьшем радиусе гиба 75 мм и толщине стенки трубы 4 мм. [c.160]

В равной мере местные гидравлические удары с высокими забросами давления и температуры возникают при полном смыкании мелких воздушных пузырьков, происходящем в результате мгновенного растворения воздуха. Механизм кавитационных явлений в этом случае будет таким же, как и в случае конденсации парового пузырька. Эксперименты, проведенные с помощью высокочастотной киносъемки, показали, что мельчайший кавитационный пузырек может за время 0,002 сек вырасти до размера 6 мм в диаметре и полностью разрушиться за 0,001 сек. Теоретические подсчеты показывают, что местное давление при столь скоротечном разрушении (захлопывании) кавитационного пузырька может достигать 2000— 3000 кПсм . [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...