Диаграммы относительных предельных

Рис. 3.50. Диаграмма относительных предельных амплитуд напряжений при асимметричных циклах для улучшенных сталей средней прочности

Оценка влияния остаточных напряжений на предел выносливости СТ I может быть осуществлена с помощью диаграммы относительных предельных амплитуд напряжений при асимметричных циклах (рис. 2.8) [24]. [c.48]

На рис. 8 изображена диаграмма приспособляемости, построенная по уравнениям (1.10), (1.11) При различных указанных на рисунке соотношениях относительных предельных усилий элементов. Линии 1, 2, 3 делят поле диаграммы на три области в области А имеет место приспособляемость, в области В — знакопеременное течение, в области С — прогрессирующее разрушение. Заметим, что в данных условиях сочетание обоих видов пластической деформации возможно только при значении нагрузки, отвечающем границе между областями диаграммы Б и С (линия 5) при этом имеет место неопределенность выделить отдельно знакопеременную и одностороннюю деформации невозможно. Такой неопределенности не было бы при учете температурной зависимости предела текучести. [c.18]

Поскольку диаграмма дает предельные значения Птах для цепей с данным щагом, следует выбирать по найденному числу Птах несколько меньшее значение й Расчет цепей по запасам прочности не дает представления о действительных сроках их работы и может применяться только как очень приближенный. Если такой расчет производится на среднюю номинальную нагрузку, то относительно разрывающей нагрузки (табл. 18) запас прочности должен быть [c.158]

Относительная износостойкость при этом испытании соответствует сопротивлению материала разрушению в предельно наклепанном состоянии. Построение диаграммы относительная износостойкость (е) — твердость (Н ) до испытания на изнашивание [c.45]

Указанная схематизация достаточно точна для материалов типа алюминия и вполне допустима для материалов, имеющих диаграммы с ограниченной длиной площадки текучести (рис. 485). Это вытекает из следующих соображений. При наличии такой площадки текучести, как, например, у мягких углеродистых сталей, величина относительного удлинения в начале упрочнения в несколько раз превышает величину относительного удлинения в начале появления пластической деформации. Поэтому даже при неравномерном начальном распределении напряжений (изгиб, кручение, наличие концентраторов), но дальнейшем последовательном распространении пластической зоны с выравниванием напряжений, предела текучести они достигнут одновременно по всему сечению раньше, чем начнется упрочнение материала в точках с наибольшей пластической деформацией. Таким образом, предельное состояние, определяемое значительной пластической деформацией, наступит до начала упрочнения материала и предельная нагрузка может быть вычислена по пределу текучести. [c.489]

Допустим, что нам известны главные напряжения нескольких разнотипных предельных напряженных состояний по хрупкому разрушению или по появлению недопустимых пластических деформаций (рис. IX.7, а). Построим для каждого из них на одном рисунке определяющую окружность диаграммы напряженного состояния. Проведем к построенным окружностям огибающую, которую назовем предельной. Рисунок будет симметричен относительно оси а, и поэтому строим только его верхнюю половину (рис. IX.7, б). [c.307]

На основании полученных таким образом данных были построены диаграммы предельных амплитуд в абсолютных и относительных координатах сначала для каждой исследуемой стали, а затем для сравнения - совместные диаграммы предельных амплитуд (рис. 66). С ростом интенсив- [c.131]

Относительная величина наибольшего модуля предельных отклонений в соответствии с диаграммой фиг. 16 будет [c.128]

Применение диаграммы I-S для влажного воздуха и объединенной диаграммы i-s для водяного пара и паровоздушной смеси основано на зависимости относительной влажности от общего давления смеси. Если ненасыщенный газ сжимать при постоянной температуре, то относительная влажность его будет увеличиваться и газ будет приближаться к состоянию насыщения. То предельное давление смеси, при котором ненасыщенный газ в изотермическом процессе сжатия становится насыщенным, будем называть давлением насыщения парогазовой смеси и обозначать буквой [c.15]

Программа III — испытание до разрушения с попеременным приложением термоциклической и статической нагрузки при фиксированных параметрах T ax.e, о и варьируемых суммарных относительных параметрах jV и После комбинированных испытаний определяют параметр суммарной относительной долговечности по формуле (29) и строят предельные диаграммы долговечности в относительных координатах А —т. [c.62]

С использованием уравнения (17) суммирования длительных статических и термоциклических повреждений для циклов с выдержкой при максимальной температуре была получена диаграмма предельных разрушающих состояний в виде вогнутой кривой гиперболического типа в координатах относительных долговечностей [8]. Уравнение для расчета запаса прочности при длительном термоциклическом нагружении имеет следующий вид [c.167]

Диаграммы деформирования композита с более сложной структурой армирования [307—30790°] значительно спокойней (рис. 2.29). Это характерно для материалов, армированных по трем направлениям и более. Композит со структурой армирования [307—30790°] в упругой области является квазиизотропным. Однако при неупругом поведении материала нет полного подобия однотипных диаграмм деформирования, приведенных на рис. 2.29, а, б, в, г. Не наблюдается и полной симметрии линий предельного состояния относительно луча о у = Tj. на рис. 2.19. Теоретические диаграммы деформирования и оценки несущей способности этого композита вполне удовлетворительно совпадают с экспериментальными результатами. [c.69]

Допуском называется разность между максимальным и минимальным допустимым размером. Поле, ограниченное верхним и нижним предельными отклонениями, называется полем допуска. В зависимости от положения поля допуска относительно номинального размера полю присваивается определенное буквенное обозначение, причем для отверстий (внутренних охватывающих элементов деталей) это прописные буквы латинского алфавита, а для валов (наружных охватываемых элементов) — строчные. На рис. 3.13 показана диаграмма основных отклонений полей допусков для отверстий и валов с их буквенными обозначениями. [Нулевая линия соответствует номинальному размеру. От нее откладывают предельные отклонения размеров при графическом изображении полей допусков. Основное отклонение — одно из двух отклонений (ближайшее к нулевой линии), используемое для определения положения поля допуска относительно нулевой линии.] [c.64]

Показатели пластичности металла — предельное равномерное сужение /р (или удлинение 8р), конечное относительное удлинение 5 с достаточной для практики точностью могут быть определены методом вдавливания индентора. При наличии диаграмм вдавливания Н—определение у р существенно упрощается. Для этого достаточно оценить по максимуму диаграммы значение (Ч вд)в (рис. 8.19, а), которое практически совпадает со значением 8 р. Предельное равномерное удлинение Sp связано с /р зависимостью [c.394]

Рис. 5.16. F - диаграмма для выбора способа упрощения и экспресс-оценок предельной относительной погрешности по решениям задачи № I ( Г I) [c.534]

Рис. 5Л8. F-B диаграмма для выбора способа упрощения и Экспресс-оценок предельно относительной погрешности по решениям задачи № 2 [c.538]

На рис. 127 приведена так называемая диаграмма предельных амплитуд цикла для двух (к сожалению, не указано каких) алюминиевых сплавов. Если это конструкционные алюминиевые сплавы, то их предел текучести должен быть выше по крайней мере 200 МН/м ( tq.j самого распространенного алюминиевого сплава Д16 360 МН/м ), поэтому объяснение автора относительно влияния среднего напряжения цикла не корректно. Прим. ред.) [c.222]

Рис. 55. Диаграмма предельных напряжений при асимметричном цикле для среднеуглеродистой стали в относительных координатах.

Таким образом, амплитуды номинальных напряжений с учетом эквивалентности их действия статическим по критерию накопленного Повреждения должны умножаться на коэффициент С помощью выражений статических напряжений, эквивалентных по своему повреждающему действию переменным, для асимметричного цикла можно построить полную диаграмму усталости в относительных величинах. Статическая составляющая для правой ветви предельной кривой относится, в зависимости от уровня температур, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.43) по критерию динамически накопленной деформации ползучести, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.44) по критерию накопленного длительного статического повреждения. Амплитудная составляющая для левой ветви предельной кривой относится к эквивалентным напряжениям по длительному статическому повреждению согласно уравнению (4.45). [c.220]

В работе [29] показано, что линеаризация диаграммы деформирования не приводит к существенным погрешностям при определении предельных изгибающих моментов при условии, если площади Fi и Fg (рис. 171) или их статические моменты относительно оси деформаций будут равны между собой. [c.244]

Диаграмма предельных амплитуд касательных напряжений строится на основании испытаний образцов на усталость при кручении. Она должна быть симметрична относительно оси т , так как прочностные характеристики материала при чистом сдвиге не зависят от знака касательных напряжений, а определяются только его величиной. Поэтому диаграмма тт) имеет вид, показанный на рис. 15.11. В дальнейшем будем рассматривать только одну из ее симметричных половин. [c.473]

В современной расчетной практике наиболее часто применяется диаграмма Серенсена — Кинасошвили, при построении которой участок АО заменяют прямой линией, проведенной через точки Л и С, соответствуюш,ие предельным симметричному и отнулевому циклам (рис. 9.15, а). Достоинством этого способа является его относительно высокая точность (аппроксимирующая прямая АСу близка к кривой АО) недостаток его заключается в том, что необходимо, кроме величины предела выносливости при симметричном цикле, иметь опытные данные о величине предела выносливости а (то) также и при отнулевом цикле. [c.654]

Рис. 10. Диаграмма относительных предельных амплитуд напряжений при асим-ыетричных циклах для улз чшепиых среднеуглеродистых сталей

Переходим к определению истинных характеристик. Для этого предварительно необходимо найти предельное равномерное остаточное удлинение Д/равн-Из диаграммы видно, что оно равно А1рз = 5,8 мм тогда относительное предельное равномерное остаточное удлинение составит [c.24]

За исключением л чaя очень большой проводимости или диэлектрической проницаемости (при этом большая часть падаюн1,его света излучается в обратном направлении, т. е, отражается , полярные диаграммы в предельном случае исчезающе малых сфер (а->0) симметричны относительно плоскости, проходящей через центр сферы и перпендикулярной к направлению раснросгра-яения падающего света. Интенсивность рассеянного света достигает максимума как в напранлении, совпадающем с направлением падающего света (6О"), так и в обратном направлении (6 — 180°) и имеет минимум в плоскости сим- [c.603]

При определенных значениях относительной деформации е > Бт (или Еод) зависимость a(s) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Основные прочностные характеристики материала по ГОСТу 1497 (рис. 5.2) -условный предел текучести ао,2, где достигается остаточнм деформация в 0,2%, физический предел текучести Gj - напряжение в минимуме диаграммы a(s), если он существует, временное сопротивление разрыву ( условный предел прочности ) = Pg/Fo (номинальное напряжение при максимальной нагрузке Рв характеризует предельную прочность материала). Предел тек учести [c.282]

Ламерея , построенная на этих кривых, может содержать самое большее две ступеньки . Это означает, что при любых начальных условиях изображающая точка попадает на отрезок (4.49) скользящих движений не более чем после двух пересечений граничной прямой д + Ру = 0. Соответствующее разбиение фазовой плоскости ху на траектории для рассматриваемого случая О < р < 1 показано на рис. 4..38. Рассмотрение случая р<0 проводится аналогично. Функция последования по-прежнему определяется соотношениями (4.51), а диаграмма Ламерея имеет вид, показанный на рис. 4.39. Таким образом, в случае Р < О точечное отображение (4.51) имеет единственную неподвижную точку, которая является устойчивой. На фазовой плоскости ху этой точке соответствует устойчивый предельный цикл, распо.по/ <-Рнный симметрично относительно начала координат (рис. 4.40). При эгом режи.ме корабль [c.108]

Диаграмма точечного отображения. Изучение попедепия отдельной траектории в фазовой плоскости может быть заменено изучением последовательности точек пересечения ее с выбранной полупрямой, в качестве которой чаще всего выбирают положительную полуось у. Если изображающая точка, взятая на полуоси у, после оборота относительно начала координат снова попадает на эту полуось, то в зависимости от динамических свойств механизма она может оказаться выше и ниже первоначального положения или снова вернуться в него. Например, для траектории I изображающая точка из положения ут переходит в положение г/ц, для траектории 2 — из положения уш в положение у 2 и т. д. Изображающая точка, расположенная на предельном цикле, возвращается в исходное положение. [c.203]

Подход Петита — Ваддоупса предполагает постоянную податливость композита в пределах каждой ступени нагружения и взаимную независимость различных механизмов разрушения. Тангенциальные модули, используемые при вы-числениях податливостей, зависят только от одной компол ненты деформации, т. е. на величину тангенциального модуля в направлении волокон не влияют деформации в поперечном направлении или сдвиговые деформации и т. д. Рассматриваемый подход ограничивается анализом несущей способности слоистых композитов, симметричных относительно срединной плоскости (Bij = 0), в условиях одноосного или пропорционального двухосного нагружения в плоскости армирования. Поскольку в основу подхода положена классическая теория слоистых сред, межслойные взаимодействия не учитываются. Как и в предыдущем методе, для слоистых композитов с одинаковой схемой армирования в плоскости, но разным расположением слоев по высоте предсказываются идентичные предельные кривые и диаграммы деформирования. В действительности разное расположение слоев по высоте композита может внести значительные изменения в величину прочности. [c.151]

Обобщенные результаты комбинированных испытаний показаны в виде предельных диаграмм суммарной относительной долговечности N/N — т/тр на рис. 37. В общем случае сумми- [c.88]

С. 5.19. Я -5 диаграмма для выбора способа упрощения и спресс-оценок предельной относительной погрешности по ре-ПИЯМ задачи И 3 [c.539]

Рис. 5.20. P -b диаграмма для выбора способа упрощения и экспрвсс-оценок предельной относительной погрешности по.решениям задачи Ш 7 [c.540]

Полученное уравнение состояния, используюш ее только две определяюш ие функции (реологическую и диаграмму деформирования) для описания кривых ползучести и деформирования при произвольной программе воздействия, имеет предельно простой вид за счет использования новых параметров состояния С , 0, относительно сложно связанных с историей замеряемых параметров 8, Т. [c.166]

Остановимся еиде раз на понятии предела трещиностойкости 1с [6]. Эту характеристику обычно получают в виде диаграммы трещиностойкости в координатах 1с ас (или - Р, где Р — параметр нагрузки). Удобно введение относительных безразмерных координат вида 1с/Кгс (или yi max, гдс щах — наибольшес значение в данном эксперименте), Ос/Ов (или Рт, где Рт — параметр нагрузки в предельном по теории пластичности состояния). Каждое значение 1с на этой диаграмме получено по формуле для коэффициента К при разрушении образца с данной длиной трещины. Диаграмму трещиностойкости получают, испытывая серию образцов с длиной трещины от О до 0,8 ширины образца в сечении с трещиной. [c.98]

Они получаются в предельном случае Г -> со стороны двухфазных состояний системы. В двухфазной области равенства (9.18) выражают тот факт, что там любой ква-зистатический процесс изображается на диаграмме р — Т линией, совпадающей с кривой насыщения [231, 232]. Соотнощения (9.17) выведены из рассмотрения однородных метастабильных состояний вещества на границе устойчивости относительно бесконечно малых возмущений. В переменных р, Т спинодаль является огибающей семейств изохор, адиабат и изоэнтальп. Каждое из этих семейств делится критической изолинией а =а =соп81 (ж = V, 8, Ь) [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...