Коррозия при сварке

При отсутствии требования по стойкости металла шва к межкристаллит-ной коррозии. При сварке второго слоя шва облицовки двухслойной стали [c.355]

При отсутствии требования стойкости металла шва к межкристаллитной коррозии. При сварке труб с толщиной стенки до 25 мм и диаметром до 219 мм и толщиной стенки не более 18 мм при диаметре свыше 219 до 325 мм без последующей термической обработки [c.357]

Сталь относится к аустенитным, может приобретать склонность к межкристаллитной коррозии при сварке и после нагрева в интервале опасных температур. Применяется при изготовлении оборудования, от которого требуются высокая пластичность и немагнитность, по коррозионной стойкости близка к 12—14%-ным хромистым сталям [226]. [c.435]

Защита от коррозии при сварке [c.493]

Контроль качества сварных соединений сосудов, работающих под давлением, производит организация, выполняющая их сварку. Для этого используют большинство из известных методов контроля внешним осмотром и измерением, ультразвуковой дефектоскопией и просвечиванием рентгеновскими и гамма-лучами, выполняют механические испытания и металлографические исследования, проводят гидравлические испытания и другие виды контроля, предусмотренные технической документацией на данное изделие. Например, в случае сварки сосудов из аустенитных сталей проверяют коррозионную устойчивость и сопротивляемость межкристаллитной коррозии при сварке сосудов из низколегированных закаливающихся хромомолибденовых сталей производят контроль стилоскопированием, проверяют твердость, выполняют цветную дефектоскопию и др. Если предусмотрена термообработка, то контрольные операции должны выполняться после ее завершения. [c.202]

Обладая высокой коррозионной стойкостью, аусте-нитная и хромистые стали подвержены опасному виду коррозионного разрушения — межкристаллитной коррозии. Для предотвращения межкристаллитной коррозии при сварке высоколегированных сталей рекомендуется снижать содержание углерода в основном металле и металле шва до 0,02—0,03 % легировать основной металл и металл шва титаном, ниобием, танталом, ванадием, цирконием применять стабилизирующий отжиг в течение 2—3 ч при 850 — 900 °С с охлаждением на воздухе дополнительно легировать металл шва хромом, кремнием, молибденом, ванадием, вольфрамом, алюминием закалять стали (стали типа 18-8 при 1050 — 1100°С). При сварке жаростойких сталей нужно стремиться приблизить состав металла шва к составу основного металла. Азот хорошо растворяется в высоколегированных сталях, поэтому пор в сварных швах не вызывает. При сварке в аргоне некоторых аустенитных сталей наблюдается образование пор по границе сплавления. Добавка к аргону 2—5 % кислорода предупреждает появление пор. В остальном требования к предотвращению пор такие же, как и при сварке обычных углеродистых сталей. [c.111]

К сварным соединениям из легких сплавов в зависимости от условий их работы могут быть предъявлены различные требования. В ответственных конструкциях необходима стабильная прочность и не допускаются следы меди на поверхности деталей во избежание коррозии. При сварке конструкций, не несущих расчетных нагрузок и работающих в условиях, где особая устойчивость против коррозии несущественна, основным требованием к материалу электродов является сварка максимального числа точек без зачистки и переточки. Загрязнение рабочей поверхности электродов при сварке алюминиевых сплавов обычно начинается по кольцу, соответствующему периферии литой зоны сварной точки, где имеет место максимальная плотность тока. [c.86]

Известны следующие средства борьбы с межкристаллитной коррозией при сварке высоколегированных сталей и сплавов. [c.600]

Сталь относится к аустенитному классу и имеет характерные для этого класса механические свойства (см. табл. 31). Имеет хорошие литейные свойства, хорошо азотируется и сваривается электродами того же состава. Сварные швы обнаруживают высокую коррозионную стойкость в агрессивных средах и устойчивость против межкристаллитной коррозии. При сварке изделий больших сечений сварные соединения необходимо контролировать на межкристаллитную коррозию. [c.1368]

Коррозионную стойкость сварных соединений можно повысить введением как в основной металл, так и в металл шва хрома, меди, никеля при этом нет необходимости подбирать для каждой марки стали специальную сварочную проволоку. Одной и той же сварочной проволокой или маркой электродов может быть обеспечена повышенная стойкость шва к коррозии при сварке как малоуглеродистой, так и низколегированной сталей. [c.93]

Для предупреждения появления склонности к межкристаллитной коррозии при сварке аустенитных хромоникелевых сталей необходимо выбирать такие режимы, при которых время пребывания металла шва и околошовной зоны в опасном интервале температур было бы наименьшим. [c.502]

Поры при сварке алюминия имеют, как правило, шаровидную форму, и их влияние как концентраторов напряжений на прочность сварной конструкции меньше, чем влияние трещин. Повышенная пористость может снижать общую коррозионную стойкость соединений и благоприятствовать развитию язвенной коррозии. При сварке плавящимся электродом пористость швов выше, чем при сварке неплавящимся электродом. [c.87]

При сварке стали 18-8 участки основного металла, расположенные по обе стороны от шва, подвергаются нагреву. В участках, длительное время находящихся под воздействием критических температур (450—850"), может развиться межкристаллитная коррозия, заключающаяся в том, что пограничные слои зерен под действием агрессивной среды теряют свои антикоррозийные свойства. Это явление есть результат обеднения пограничных слоев зерен аустенита хромом вследствие выпадения сложных карбидов железа и хрома по границам кристаллов аустенита. С целью уменьшения склонности стали к межкристаллит-ной коррозии уменьшают содержание в ней С или сокращают время пребывания металла в интервале критических температур. [c.82]

Межкристаллитная коррозия аустенитных хромоникелевых сталей связана с малой устойчивостью границ зерен после замедленного охлаждения или нагрева стали при 450—850° С, что имеет место главным образом при сварке. [c.421]

Разновидностью межкристаллитной коррозии металлов является ножевая коррозия (рис. 3. 2з) — коррозия местного вида, возникающая в сварных конструкциях в очень узкой зоне на границе сварной шов — основной металл при сварке хромоникелевых сталей с повышенным содержанием углерода, даже легированных титаном или ниобием. В узкой околошовной зоне перегретого почти до расплавления металла (порядка 1300° С и выше) растворяются карбиды титана или хрома. При последующем быстром охлаждении (при контакте с ненагретым металлом) этой зоны карбиды титана или ниобия не успевают выделиться вновь и углерод остается в твердом растворе. Последующее достаточно длительное пребывание этой зоны при температурах 600—750° С, например, при сварке двухсторонним швом, приводит [c.424]

Сварные швы, особенно в строительных конструкциях, если они предназначены только для соединения свариваемых деталей, не бывают непрерывными, т. е. поверхности контакта подвергаются прерывистой сварке. С точки зрения коррозии такая сварка недопустима. В соединении двух профилей, например швеллера с двутавром, поверхности контакта, если они приварены прерывистым швом, вследствие неплотного прилегания пх друг к другу практически ие могут быть защищены покрытиями и возникает возможность образования щелевой коррозии. При непрерывном шве этого ие будет (рис. 60). Как видно из схемы, приведенной на рис. 61, а, прп тавровом сечении между стенками уголков образуется узкое пространство, являющееся причиной возникновения щелевой коррозии. При применении конструкции со сплошным швом (рис. 61, б) исключается возможность возникновения [Ц)р[)о ши в узких щелях. [c.93]

Легирование титаном или ниобием. Легирование аустенит-ных сплавов небольшими количествами элементов, обладающих большим сродством к углероду, чем хром, предотвращает диффузию углерода к границам зерен. Уже имеющийся здесь углерод взаимодействует с титаном или ниобием, а не с хромом. Сплавы такого рода называют стабилизированными (например, марки 321, 347, 348). Они не проявляют заметной склонности к межкристаллитной коррозии после сварки или нагрева до температур сенсибилизации. Наилучшей стойкости к межкристаллитной коррозии при нагреве сплава до температур, близких к 675 °С, достигают в результате предварительной стабилизирующей термической обработки в течение нескольких часов при 900 °С [14, 19]. Эта обработка эффективно способствует переходу имеющегося углерода в стабильные карбиды при температурах, при которых растворимость углерода в сплаве ниже, чем при обычно более высокой температуре закалки. [c.307]

Хромоникелевые стали типа 18-8 без дополнительного легирования другими примесями, наряду с ценными свойствами, характерными для аустенитных сталей, обладают существенным недостатком — склонностью к межкристаллитной коррозии (после воздействия так называемых критических или опасных температур), возникающей в результате выпадения сложных карбидов железа и хрома по границам кристаллов аустенита и обеднения пограничных слоев аустенита хромом. Закалка, как уже указывалось, фиксирует аустенитное строение и этим самым предотвращает опасность межкристаллитной коррозии. С помощью закалки представляется возможным получить листовую катаную сталь типа 18-8, которая в состоянии поставки обладает стойкостью против межкристаллитной коррозии. При сварке такой стали определенные участки основного металла, расположенные по обе стороны от шва, подвергаются более или менее длительному нагреву в температурной области, ограниченной линиями GK и GE. Здесь foжeт развиться межкристаллитная коррозия. Чтобы этого не произошло, необходимо принять специальные меры — либо снизить содержание углерода в стали до предела растворимости в аустените при комнатной температуре, либо предотвратить обеднение аустенита хромом путем легирования стали элементами, обладающими большим сродством к углероду, чем хром. С этой, целью стали типа 18-8 легируют дополнительно титаном или ниобием с танталом. Оба эти элемента повышают прочность и жаропрочность стали. [c.35]

Коррозионностойкие стали типа ураниус (французские) отличаются очень низким содержанием в них углерода (не более 0,02% С), что сильно уменьшает их склонность к межкристал-литной коррозии при сварке химической аппаратуры (см. табл. 194). [c.615]

Учет структурных изменений, воз-никаюш,их в металле при сварке, имеет большое значение для получения химически стойкой аппаратуры. В некоторых высокопрочных и нержавеющих сталях наблюдается часто сильное изменение структуры металла в зоне термического влияния на расстоянии 10— 15 мм от сварного шва. Эта зона имеет, как правило, пониженную коррозионную стойкость и подвергается более сильной общей коррозии. В этих местах часто наблюдается и коррозионное растрескивание. Кроме структурных изменений, в этом явлении играют определенную роль и остаточные напряжения в металле. Вообще отмечено, что даже в отсутствие структурных изменений наибольшая коррозия при сварке листов внахлестку наблюдается в зоне, лежащей между швами это, очевидно, объясняется концентрацией напряжений в этом месте. Поэтому рекомендуется там, где габариты аппарата позволяют, снимать внутренние напряжения посредством последующей термической обработки готового аппарата. При больших габаритах изделий следует проводить местную термическую обработку зоны сварного соединения с целью восстановления исходной структуры и снятия внутренних напряжений. Методы и аппаратура для местного нагрева разработаны. Вопро- [c.432]

Разновидностью межкристаллитной коррозии является так называемая ножевая коррозия, возникающая в сварных конструкциях в очень узкой зоне — обычно от нескольких сотых до нескольких десятых долей на границе сварной шов — основной металл. Этот тип коррозии может возникать при сварке даже нержавеющих сталей, стабилизированных присадками титана или ниобия. Это исключительно опасный вид коррозионного разрушения, так как может развиваться с очень большой скоростью 1в глубину. Например, было отмечено, что на сварных образцах из стали 1Х18Н9Т при испытании их в 05%-ной НКОз скорость ножевой коррозии достигала 45 мм год, а при кипячении в 6%-ной Нг504 до 2 м1год [75, с. 59]. Возникновение склонности к ножевой коррозии при сварке нержавеющих сталей наи- [c.105]

Особенно вредной примесью в никеле является сера, образующая сернистый никель (NiS), располагающийся по границам зерен и способствующий образованию трещин. Применение проволоки марки НМц-2,5, содержащей 2,5% марганца, уменьшает вредное влияние серы, так как марганец связывает серу, образуя с ней соединение MnS, более тугоплавкое, чем NiS. Однако марганец ухудшает устойчивость никеля против коррозии. При сварке проволокой НМц-2,5 применяется покрытие УОНИ-13/45. Проволокой НМц-2,5 или проволокой из чистого никеля Н1 можно сваривать никель автоматически с применением бескислородных флюсов БКФ и БКФТ. [c.268]

ГЛ-2. Сварка тех же сталей, что и в предыдущем случае, а также наружного шва облицовочного слоя двухслойных сталей со стороны высоколегированных сталей 08X13 и 08Х18Н10Т. Стойкость металла шва против межкристаллитной коррозии при сварке сталей, не стабилизированных титаном или ниобием, обеспечивается только после термической обработки. Содержание ферритной фазы не менее 5,5%. [c.467]

Коррозионная стойкость стали обеспечивается содержанием более 12 % Сг, а содержание 8 % Ni стабилизирует аустенит-ную структуру и сохраняет ее при нормальных температурах(сталь 10Х18Н9Т и др.). При сварке этих сталей на режимах, обусловливающих продолжительное пребывание металла в области температур 500—800 °С, возможна потеря коррозионной стойкости металлом шва и 3. т. в. Причиной этого является образование карбидов хрома на границах зерен и обеднение приграничных участков зерен хромом. В результате металл сварного соединения становится склонным к так называемой межкристаллитной коррозии. [c.233]

Наиболее широкое применение находят коррозионно-стойкие хромоникелевые стали (12Х18НЮТ, 10Х23Н18 и др.). Главными трудностями при сварке этих сталей являются склонность к горячим трещинам при сварке и к межкристаллитной коррозии при эксплуатации. [c.126]

Сварку в защитных газах проводят в инертных газах неплавя-щимся и плавящимся электродом непрерывно горящими и импульсными дугами. Аргонодуговую сварку вольфрамовым электродом широко используют при сварке толщин менее 7 мм и для сварки корневых швов. Сварку в защитных газах плавящимся электродом выполняют в аргоне, а также в смесях аргона с гелием, применяют также смеси аргона с кислородом и углекислым газом. В отдельных случаях допускается сварка в углекислом газе при отсутствии опасности межкристаллитной коррозии. [c.128]

Уменьшение содержания углерода. Содержание углерода в промышленно выпускаемых нержавеющих сталях может быть уменьшено, но при этом резко увеличивается стоимость стали. Сплавы с низким содержанием углерода (например, <0,03 % С) обозначаются буквой L (304L, 316L и т. п.). При сварке или другого рода термообработке этих сталей, когда достигаются температуры сенсибилизации, существует несравненно меньшая опасность протекания межкристаллитной коррозии. Однако абсолютной устойчивостью к этому виду разрушений они не обладают. [c.307]

Во-вторых, сварные соединения разрушались по механизмам коррозионного растрескивания (при наличии водосодержащей щелочной среды) и ножевой коррозии (масляная фракция в смеси N-метилпиралидоном) по металлам участков ЗТВ, получивших при сварке закалочные неравновесные структуры. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...