Условия прочности максимального нормального напряжения

Уравнитель 58, 60, 61 Условия прочности максимального нормального напряжения С4, 89 [c.704]

Кроме условия прочности по нормальным напряжениям должно быть обеспечено условие прочности по касательным напряжениям. В гл. 10 мы получили формулу для вычисления максимальных касательных напряжений в балке прямоугольного сечения [c.200]

Условие прочности балки при изгибе заключается в том, что максимальное нормальное напряжение в опасном сечении не должно превышать допускаемое. [c.247]

Количественная оценка влияния вида напряженного состояния на сопротивление разрушению зависит от индивидуальных особенностей исследуемого материала. Следовательно, выражения критериев прочности по конструкции должны включать кроме характеристик напряженного состояния параметры, отражающие индивидуальные особенности материала в конкретных условиях испытания. Однако о долговечности материала при том или ином напряженном состоянии часто судят только по величине той или иной характеристики напряженного состояния без достаточного учета комплекса свойств материала. При этом, как правило, в качестве критерия длительной прочности используют одну из характеристик напряженного состояния. В одних исследованиях результатом анализа испытаний выявлена возможность использования в качестве критерия длительной прочности величины максимального нормального напряжения (ст ), в других хорошее соответствие результатов опыта с расчетом получено при использовании в качестве критерия интенсивности напряжений (о/). [c.131]

Эффективность разрушения образца зависит от эффективности сращивания вакансий в колонии и осаждения вакансий на поверхности микропор. Вакансии появляются при движении дислокаций в плоскостях наибольших касательных напряжений (5-плоскости). Если в этой плоскости отсутствуют нормальные напряжения, то образование пор может происходить только за счет объединения вакансий. Разрыхление кристаллической решетки в них, прилежащих к S-илоскостям, рассматривается Одингом как результат повышения пористости металла вследствие коагуляции вакансий. Повышение пористости в 5-плоскостях приводит к локальному снижению прочности металла. В тот момент, когда напряжение от внешних сил окажется больше предела прочности в локальном объединении, наступает локальное разрушение. При наличии максимальных нормальных напряжений (Л -плоскости) большую эффективность приобретают процессы осаждения вакансий на поверхности микропоры, превращающие ее в трещину. В зависимости от величины обоих напряжений предопределяются условия для преимущественного развития процессов коагуляции или процессов осаждения вакансий и, как следствие, возникновение разрушения по S- или по jV-плоскости. [c.11]

В условиях хрупкого межзеренного разрушения, интенсивность которого определяется уровнем максимальных нормальных напряжений, длительная прочность сварного соединения с мягкой прослойкой (кривая 3) становится уже меньше длительной [c.60]

В настоящее время можно считать установленным, что основную роль в формировании предельных по напряжениям состояний материала играют главное растягивающее напряжение TI и интенсивность напряжений сти. Если упругопластическая деформация, вызываемая девиаторными компонентами тензора напряжений, разрыхляет материал и готовит его к разрыву, то нарушение сплошности происходит под действием нормальных напряжений. Вероятно достижение касательными напряжениями критического значения является необходимым, но не достаточным условием. Второе условие связано с величиной и ориентацией максимального нормального напряжения. С учетом этих обстоятельств, критерий прочности поврежденного материала имеет вид [c.383]

Известно много гипотез разрушения при сложном напряженном состоянии, удовлетворяющих этим условиям. Ниже описаны подробно шесть следующих гипотез (1) гипотеза максимального нормального напряжения (2) гипотеза максимального касательного напряжения (3) гипотеза максимальной нормальной деформации (4) гипотеза полной удельной энергии деформации (5) гипотеза удельной энергии формоизменения (6) гипотеза прочности Мора. [c.132]

Для обеспечения прочности балки необходимо, чтобы максимальные нормальные напряжения в опасном сечении, т.е. в сечении, где изгибающий момент наибольший, не превосходили допускаемой величины. Условие прочности при изгибе по нормальным напряжениям для симметричных относительно нейтральной оси сечений имеет вид [c.115]

Направление хрупкого излома в данном случае, очевидно, можно регулировать. При /с<1 разрушение будет происходить в меридиональной, а при /с> — в радиальной плоскости. Реализация условия 01 = 02, т. е. к=1, сопровождается неустойчивым характером разрушения. Аналитическая форма временной зависимости прочности для хрупкого разрушения имеет вид формулы (11). В расчетах следует использовать максимальное нормальное напряжение, т. е. Oi при 0,5<к<1 и 02 при 1<к 2. [c.149]

В прокатной или сварной двутавровой балке, имеющей сравнительно большую высоту, касательные напряжения могут быть значительны при условии, что балка нагружена большими сосредоточенными силами и длина ее невелика или эти силы приложены близко к опорам. В этом случае, помимо основного расчета на прочность по нормальным напряжениям, следует проверить максимальные касательные напряжения в том сечении, где поперечная сила имеет наибольшее значение. Обычно принимают (для стальных балок) [c.273]

Внешне эта формула аналогична расчетной зависимости для определения максимальных нормальных напряжений при изгибе, поэтому величину, стоящую в числителе, называют эквивалентным (или приведенным) моментом при этом условие прочности будет иметь вид [c.390]

Условие прочности ст< [ст] выполнено. В данном случае можно утверждать, что балка работает с большой недогрузкой, так как максимальное нормальное напряжение при изгибе составляет лишь 29,ЗУо от допускаемого. [c.274]

Критерий максимального нормального напряжения. В соответствии с этим критерием условие прочности имеет вид [c.592]

Подавляющее большинство реальных конструкционных материалов занимает промежуточное положение между пластичными предельное состояние которых удовлетворительно описывается (дающими малые — до 14% — расхождения) условиями Кулона и Мизеса, и идеально хрупкими, критерием разрушения которых может служить максимальное нормальное напряжение (первая теория прочности). Учитывая общее свойство материалов, заключающееся в том, что по мере перехода от пластичных материалов к хрупким соотношение между предельными напряжениями при [c.121]

Исходя из (15.19) и (15.20), заключаем, что наибольшее тангенциальное напряжение всегда больше наибольшего радиального напряжения. Поэтому опасными точками являются внутренние точки диска, расположенные на расстоянии от оси вращения, где 0 =0. Условия прочности по теории максимального касательного напряжения, по теории потенциальной энергии упругого формоизменения и по теории максимального нормального напряжения совпадут, так как сТ1 = а< аиб а2 = сгз = 0. [c.456]

Безусловно, факт неучета двух из трех главных напряжений резко снижает возможности первой теории прочности, приводит к очевидным противоречиям с реальностью. Например, с хорошо известным фактом резкого упрочнения материала в условиях трехмерного обжатия. Вместе с тем, в тех случаях, когда учитываемое максимальное нормальное напряжение значительно больше двух других главных напряжений, применение такого подхода вполне оправдано. [c.148]

Сначала выделим точки i и 2. В точке 1 действуют максимальные нормальные напряжения (реализуется линейное напряженное состояние), и условие прочности имеет вид [c.423]

Прочность балки из материала, одинаково сопротивляющегося растяжению и сжатию (пластичного), обеспечивается, если наибольшие по абсолютной величине нормальные напряжения, возникающие в опасном поперечном сечении, не превышают допускаемых. Наибольшие нормальные напряжения возникают в точках опасного сечения, максимально удаленных от нейтральной оси. Эти точки будем называть опасными. Условие прочности для этих точек записывается в соответствии с формулами (16.2) и (16.6) [c.162]

Если в рамках модели хрупкого разрушения параметром (о или г ) не придавать физических значений параметров повреждав- . мости или сплошности, а ввести их просто как некоторые скалярные параметры, связанные с, процессом разрушения, то эта модель может быть применена к оценке локальной прочности в условиях 1 сложного напряженного состояния. В этом случае в кинетических уравнениях (6.32) и (6.34) роль играет максимальное нормальное растягивающее напряжение. Тогда, например, дифференциальное уравнение (6.34) примет вид i [c.192]

Определить максимально допустимое значение интенсивности нагрузки д, если допускаемое нормальное напряжение в листах балки а]р = а]сж = 1200 кГ/см , допускаемое касательное напряжение в листах т] = 600 кГ/см и в сварном шве —[т] = 500 кГ/см . Значения д должны Сыть определены таким образом, чтобы были соблюдены условия прочности как для листов (по нормальным и касательным напряжениям), так и для сварного шва (по касательным напряжениям). [c.154]

Наиболее общими условиями прочности являются условия Мора и Писаренко — Лебедева, которые при % = 1 (пластичный материал) переходят соответственно в критерий максимальных касательных напряжений или интенсивности напряжений. При X О (очень хрупкий материал) критерий Мора и Писаренко — Лебедева совпадают с критерием наибольших нормальных напряжений. [c.594]

Го= )/2ад/3 (оц —предел текучести при растяжении). Такое вещество переходит в пластическое состояние под одноосным сжатием (а = Оз = О, 03 = — Од) при такой же абсолютной величине напряжения, как и под одноосным растяжением ( х —<3ц, 02 = 03 = 0). Это остается справедливым также и для материала, течение которого начинается, когда максимальное касательное напряжение макс. достигает постоянного значения Тмакс. = °о I (п- 1 настоящей главы). В гл. XV, где рассматривались теории прочности, мы указывали, однако, что оба эти условия пластичности неприменимы к случаям течения материалов, для которых предел текучести при одноосном растяжении отличается от предела текучести при одноосном сжатии. В тех случаях, когда предельное напряжен-ше состояние зависит от среднего нормального напряжения = (а - а2-Ь 03) / 3, можно, например, следуя Мору, предположить, что предельное значение касательного напряжения т, вызывающее пластическую деформацию, является функцией нормального напряжения о для тех плоских сечений образца, близ которых возникают первые тонкие слои пластического скольжения. Как упоминалось в гл. XV, это равносильно предположению, что в предельном пластическом состоянии разность между [c.460]

В условии (П1.1) величина К — критерий прочности — обычно имеет определенную физическую интерпретацию максимальное нормальное или касательное напряжение, максимальное удлинение, энергия формоизменения и т. д. Впрочем, иногда критерий прочности не имеет прямого физического смысла. [c.66]

С. Д. Волков считает, что при обобщении критериев прочности на хрупкие материалы, по-разному сопротивляющиеся растяжению и сжатию, путем формального введения в условие прочности линейных или квадратичных функций шарового тензора не учитываются все аспекты влияния нормальных напряжений. Например, не учитывается отклонение линий скольжения от траекторий максимальных касательных напряжений первого рода. Проводя аналогию между сопротивлением сдвигу при пластическом деформировании и явлениями трения при относительном перемещении соприкасающихся тел, С. Д. Волков [541 сначала принимает гипотезу Кулона [см. уравнение (III.6)] в виде [c.132]

ЧИСТОМ сдвиге К —1). Кроме того, были определены пределы прочности при одноосном растяжении и одноосном сжатии. В процессе испытания как при нормальной, так и при температурах —100 и —180° С записывали кривые деформирования. С целью контроля рассеяния результатов некоторые опыты повторяли. Максимальное отклонение данных (при одноосном сжатии) от среднего значения составляло около 4%. Основные результаты проведенных экспериментов представлены в табл. 14. Температурные зависимости пределов прочности чугуна при различных видах напряженного состояния показаны на рис. 186. По оси ординат отложена величина отношения предела прочности при температуре испытания к пределу прочности при нормальной температуре в аналогичных условиях механического нагружения. Экспериментальные данные аппроксимированы прямыми [c.352]

Функционально-технические требования нагревостойкость частей аппарата при нормальном и аварийном режимах электрическая прочность всех изоляционных частей и промежутков при продолжительном максимальном рабочем напряжении и наихудших условиях окружающей среды (влажность, пыль и пр.), а также при коммутационных перенапряжениях механическая прочность и износостойкость всех частей аппарата в пределах необходимого срока службы при нормальном и аварийном режимах коммутационная способность при нормальном и аварийном режимах возможная простота конструкции, малые габариты и масса, компактность. [c.102]

Пластические деформации в теле зуба могут появиться в том случае, когда максимальное периферийное нормальное напряжение для прямобочного зуба или приведенное (по П1 или IV теории прочности) для треугольного (эвольвентного) зуба достигнет предела текучести. При определении касательных напряжений т, входящих в выражение приведенного напряжения, необходимо учитывать граничные условия и определять т из первого уравнения равновесия плоской задачи теории упругости. [c.154]

При поперечном изгибе балок сплошных поперечных сечений касательные напряжения по поперечному сечению не оказывают влияния на прочность. Поэтому, как и при чистом изгибе, прочность таких балок в условиях поперечного изгиба определяется максимальной величиной нормальных напряжений. [c.95]

Поскольку перегрузка превыпзает допускаемые 5%, двутавр № 18 не удовлетворяет условию прочности, поэтому необходимо принять двутавр № 20. Определяем для него максимальные нормальные напряжения [c.428]

Имеется несколько теорий прочности, определяющих условия разрушения машриала под действием напряжений [3, с. 5 4, с. 176]. Приложение той или иной теории прочности для анализа процесса разрушения твердого тела определяется состоянием материала (хрупкий, пластичный) и характером напряженного состояния (плоское, линейное, объемное). Так, хрупкие тела разрушаются путем отрыва, поэтому критерием их разрушения являются максимальные нормальные напряжения. Пластичные тела разрушаются путем сдвига, поэтому для них критерием разрушения, являются максимальные касательные напряжения. Вид разрушения твердого тела изменяется с изменением напряженного состояния и определяется жесткостью его нагружения [5]. Количественно жесткость нагружения g характеризуется отношением = Ттах/сгь где Ттах — наибольшее касательное напряжение,, а 01 — наибольшее нормальное напряжение в данной области или точке тела. Чем меньше значение g, тем более жестким считается нагружение тела и тем больше тип его разрушения приближается к хрупкому. В работе [5] показано, что при повышенных температурах и > 0,5 имеет ме- [c.110]

Поэтому хотя трещина находится в условиях, близких к всестороннему сжатию, вблизи ее конца имеется малая область растягивающих напряжений, причем максимум растягивающего напряжения СГ0 достигается на площадке, наклоненной под углом 70° к плоскости трещины. Вследствие этого в хрупких материалах трещина нормального разрыва растет под таким же углом к плоскости первоначальной трещины, причем рост трещины, очевидно, будет устойчив, так как область растягивающих напряжений очень мала. Чем больше уровень сжимающих нагрузок, тем большее число начальных трещин начинает развиваться. В условиях контактного разрушения максимальные сжимающие напряжения на порядок превышают характерную прочность материала на одноосное сжатие (например, для стекла наибольшее напряжение равно 1000—2000 кГ1мм ). [c.492]

В предыдущем параграфе при анализе напряженного состояния армированных круговых колец (за исключением случая, когда кольцо находится под действием одной лишь равномерно распределенной нагрузки /) ) было установлено а) нормальные напряжения в связующем достигают максимальных п минимальных значений на крайних поверхностях т] = 1, где сдвиговые напряжения равны нулю б) на отсчетной поверхности т] = О нормальные нанрян< епия в связующем практически равны пулю, в то время как сдвиговые напряжения достигают на этой поверхности максимальных значений по абсолютной величине. Поэтому ради простоты п определенности при исследовании разрушения армированных колец будем использовать приближенное условие прочности для связующего в виде прямоугольника, описывающего в плоскости aVoal условие прочности (4.4) и стороны которого параллельны осям ос , oal . Тогда нагрузка, соответствую-ПJ,aя началу разрушения кольца, будет определяться с помощью соотношений (10.5) —(10.7). Использование этих соотношений позволяет определять и механизм начального разрушения связующего. [c.83]

Следующей важной задачей, изученной Д. И. Журавским, была задача упругой устойчивости тонких вертикальных стенок трубчатых мостов. Эксперименты Итона Ходкинсона и Уиллима Фейр-бейрна с моделями трубчатых мостов показали, что при размерах, которые выбирались для мостов Конуэй и Британия , вопросы упругой устойчивости имеют значение. Чтобы обеспечить необходимую устойчивость, в эти мосты были введены вертикальные ребра. Количество материала, используемого для этих ребер жесткости, было таким же, как и количество материала для стенок. Д. И. Журавский начинает свое исследование с рассмотрения решетчатых ферм и правильно заключает, что выпучивание стенок вызывается максимальным сжимающим напряжением, действующим в стенках под углом 45° к горизонтали, и рекомендует располагать ребра жесткости в направлении максимальных сжимающих напряжений. Для того чтобы доказать справедливость своей точки зрения, он сделал несколько очень интересных экспериментов с моделями, которые выполнялись из толстой бумаги, подкрепленной картонными ребрами жесткости. При выборе этих материалов он приводит интересное обсуждение английских экспериментов. Д. И. Журавский считает неправильным судить о прочности конструкции на основании величины предельной нагрузки, поскольку при нагрузке, достигающей этого предельного значения, напряженные состояния в Элементах конструкции могут отличаться от тех, которые имеют место в нормальных рабочих условиях. Он рекомендует производить испытания моделей при обстоятельствах, соответствующих условиям эксплуатации сооружений, и предлагает использовать для моделей материал с небольшим модулем упругости, с тем, чтобы деформации до предела упругости были бы достаточно большими и потому легко доступными для измерения. Используя свои бумажные модели, Д. И. Журавский имел возможность измерять деформации стенки и доказал, что наибольшее сжатие возникает под углом 45° к вертикали. Он имел возможность изучать также направление волн, которые образовались в процессе выпучивания стенок. Сравнивая эффективность усилений, он нашел, что модель с наклонными ребрами жесткости могла бы нести на 70% нагрузки больше, чем модуль с вертикальными ребрами. В то же время площадь поперечного сечения наклонных ребер оказывается в два раза меньше, чем у вертикальных ребер. [c.650]

Предельное рабочее напряжение — это максимально допустимое напряжение, приложенное к выводам резистора, которое не вызывает превышения норм технических условий на электрические параметры Эта величина обычно задается для нормальных условий эксплуатации Она зависит от длины резистора, шага спиральной нарезки, темпера туры и давления внешней среды. Чем выше температура и ниже атмос ферное давление, тем вероятнее ухудшение тепловых режимов и элек трической прочности резистора, вызывающие изменение величины со противления, повышение уровня собственных шумов и искрение (мик родугу или перекрытие по поверхности). Чем больше длина резистора и шаг нарезки, тем меньше вероятность возникновения искрения. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...