Обобщенные критерии прочности

Область применения обобщенных критериев прочности (выражения (5)—(7)), а также разработанного ускоренного метода ограничена для циклических пропорциональных нагружений. [c.23]

Причиной разрушения монослоя может быть также нарушение сцепления между волокнами и полимерными связующими. В общем случае нагружения на контактную поверхность между волокнами и связующим одновременно действуют как нормальные, так и касательные напряжения, и для оценки прочности необходимо применить соответствующий критерий, учитывающий взаимодействие этих напряжений. Для составления критерия прочности сцепления используется допущение, что межмолекулярные связи разрушаются только при растяжении. Растяжение связей происходит в тех случаях, когда на контактную поверхность действуют нормальные растягивающие напряжения а , касательные напряжения т или комбинации этих напряжений. Воздействие всех остальных напряжений не вызывает удлинение межмолекулярных связей и, следовательно, в этом случае разрушение начинается не на контактной поверхности, а В объеме одного из контактирующих материалов. При таких допущениях из обобщенного критерия прочности [8] вытекает следующий критерий прочности сцепления между волокнами и связующим [c.294]

Введем для удобства следующие обозначения инвариантов, входящих в обобщенный критерий прочности (5.9) [c.177]

Если разрушение армированного пластика вызвано разрушением полимерной матрицы или нарушением сцепления между волокнами и матрицей, обобщенный критерий прочности имеет вид [44, с. 48—58 [c.210]

Обобщенный критерий прочности для пластичных и хрупких материалов. Условие прочности [c.595]

Обобщенные критерии прочности [c.108]

Обобщенные критерии прочности 109 [c.109]

Обобщенные критерии прочности 113 [c.113]

Рис. 50. Предельные кривые, соответствующие обобщенному критерию прочности (обозначения те же, что и на рис. 49).

Обобщенные критерии прочности 119 [c.119]

С. Д. Волков считает, что при обобщении критериев прочности на хрупкие материалы, по-разному сопротивляющиеся растяжению и сжатию, путем формального введения в условие прочности линейных или квадратичных функций шарового тензора не учитываются все аспекты влияния нормальных напряжений. Например, не учитывается отклонение линий скольжения от траекторий максимальных касательных напряжений первого рода. Проводя аналогию между сопротивлением сдвигу при пластическом деформировании и явлениями трения при относительном перемещении соприкасающихся тел, С. Д. Волков [541 сначала принимает гипотезу Кулона [см. уравнение (III.6)] в виде [c.132]

Рассмотрим наиболее простой частный случай обобщенного критерия прочности в виде (IV. 7а). [c.136]

Обобщение критерия прочности вида а = Л + Воо + Со на анизотропные материалы проведено А. М. Жуковым [143] и В. К. Захаровым [152]. Если направления осей х и у совпадают с главными осями анизотропии, то применительно к плоскому напряженному состоянию указанная функция запишется в виде [c.158]

Разрушение этих материалов хорошо описывается обобщенными критериями прочности (IV.17). [c.301]

Аналитическую связь 0ьх 0ьу) установим на основе обобщенного критерия прочности Мизеса для анизотропных материалов [c.207]

В заключение отметим, что опытные данные, полученные на трубчатых образцах стеклотекстолита, хорошо согласуются с результатами теоретических расчетов по обобщенному критерию прочности анизотропных материалов (3.19). [c.81]

Выше были рассмотрены экспериментальные методы исследования анизотропии механических свойств слоистых пластиков. Было отмечено хорошее согласование опытных данных с теоретическими расчетами зависимости пределов прочности от направления усилия по обобщенному критерию прочности (3.19). Уже этот факт служит косвенным подтверждением правильности критерия. Непосредственная проверка критерия прочности [c.82]

Обобщенный критерий прочности для пластичных и хрупких материалов. [c.554]

Частный вид этого критерия (4.9) получен при условии существования идеального твердого тела, и эта разновидность обобщенного критерия удовлетворяет требованиям механики твердого тела. В остальных вариантах возможны отклонения, например в [89] показано, что критерий типа (4.8) дает существенные нарушения указанных выше требований к поверхности разрушения, а при удовлетворении этих требований резко сужается область его применения. Однако на этом основании нельзя критиковать теорию прочности. В то же время удовлетворение требований постулата о форме поверхности разрушения не гарантирует достоверность оценок влияния вида напряженного состояния во всем пространстве напряжений. [c.139]

Таким образом, при ударно-абразивном изнашивании износостойкость стали имеет прямую корреляционную связь только с сопротивлением срезу. Связь других механических характеристик с износостойкостью стали носит частный характер. Следовательно, твердость, предел прочности, пластичность и вязкость не могут быть обобщенными критериями износостойкости стали при ее ударе по абразиву. [c.176]

Энергия пластического деформирования W или ее часть AW зависит от параметров диаграммы деформирования в стабилизированном состоянии. Уравнения (5.64) и (5.65) определяют критерий прочности для случая, если существует обобщенная диаграмма деформирования при неизотермическом нагружении и установлена связь ее параметров с исходной диаграммой деформирования в нулевом полуцикле. Однако работы в этом направлении еще малочисленны [18, 96 . [c.140]

Феноменологические критерии прочности не выводятся аналитически, они постулируются или предлагаются на основе обобщения экспериментальных данных. Следствием имеющейся относительной свободы в формулировке критериев прочности явилось значительное число попыток создания таких критериев [7, 15, 16, 31). [c.38]

Эти формулы могут рассматриваться как обобщение критериев статической прочности первая обобщает условие постоянства максимального касательного напряжения г ах = пред, вторая — условие постоянства интенсивности напряжений сг = [c.349]

Наиболее полный обзор и детальное обсуждение указанных критериев прочности приведены в 12, 48, 51, 101, 203, 225, 256]. Большинство феноменологических критериев прочности имеет форму квадратичных условий, обобщением которых является критерий в виде тензорного полинома [c.24]

Общей чертой всех этих теорий является то, что критерий прочности сохраняется, если изменить знак напряжения. Таким образом, если мы возьмем простейший пример, то из них будет следовать, что предельное напряжение имеет одну и ту же величину при растяжении и при сжатии. Этот вывод в общем случае противоречит эксперименту, и следовательно, теории нуждаются в пересмотре и усовершенствовании. Теория Мора ) представляет собой попытку обобщения теории максимальной разности напряжений с тем, чтобы устранить это противоречие. [c.371]

На рис. 69 приведена построенная с помощью формулы (4.24) предельная поверхность и нанесены экспериментальные точки. Заметим еще раз, что подобное обобщение критериев кратковременной прочности возможно лишь для случая постоянных во времени напряжений. Подробнее об этом будет сказано ниже. [c.135]

ОБОБЩЕНИЕ КРИТЕРИЕВ КРАТКОВРЕМЕННОЙ ПРОЧНОСТИ ПРИ СЛОЖНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ [c.136]

ОПЕРАТОРНЫЕ КРИТЕРИИ ДЛИТЕЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ (ОБОБЩЕНИЕ КРИТЕРИЕВ КРАТКОВРЕМЕННОЙ ПРОЧНОСТИ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ) [c.157]

Теоретических и экспериментальных работ, посвященных изучению длительной прочности анизотропных конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии, в литературе известно сравнительно мало [4], [48], [76] и др. Как правило, авторы этих исследований идут по пути обобщения и распространения на длительную прочность уже известных критериев кратко-.временной прочности. При этом почти во всех работах рассматривается лишь один частный случай нагружения тел — кратковременное простое нагружение с последующей, постоянной во времени, нагрузкой. В ряде работ на такой случай нагружения обобщается критерий кратковременной прочности (5.28), однако подход в них иной, чем рассмотренный выше в п. 5 и 6. Так, авторы работы [76], рассматривая возможность применения для оценки длительной прочности к различным анизотропным материалам (стеклопластики, углепластики, боропластики и др.) тех или иных вариантов критериев прочности, останавливаются на критерии [c.170]

Лебедев А. А. Обобщенный критерий длительной прочности.—В сб. Термопрочность материалов и конструктивных элементов. Киев, Наукова думка , 1965, с, 69—76. [c.244]

Обобщенный критерий длительной прочности вязкоупругих материалов.— Механика полимеров , 1975, с. 791—794. Ю. Я- Барт и др. [c.245]

Результаты вычислений приведены в табл. 4 и представлены в виде гистограмм на рис, 54. Как видно из рисунка, достоверность теории Кулона — Мора, так часто рекомендуемой для хрупких материалов, в области разноименных по знаку напряжений не превышает 85%. Такого же порядка достоверность критерия Баландина и несколько выше достоверность критерия Боткина — Миролюбова. Наибольшей достоверностью (выше 92%) для исследованных хрупких материалов при плоском напряженном состоянии обладает обобщенный критерий прочности. [c.125]

При таких допущениях из обобщенного критерия прочности [3] вытекает следующий критерий прочности сцепления между волокиа.ми и связующим [19] [c.132]

Критерии прочности и пластичности анизотропных материалов рассмотрены, например, в монографии И. И. Гольдепблата и В. А. Копнова [540], а обобщенные критерии прочности для изотропного тела М. М. Филоненко-Бородича [538] — в монографии [c.225]

Замечания. 1. Критерии прочности в курсах сопротивлепия материалои было принято называть теориями прочности. Такое название нельзя признат . удачным, так как теоретические обоснования критериев прочности невелики. Их следует считать разумными обобщениями экспериментальных данных. [c.445]

Возможен иной вид обобщенного уравнения конструктивной длительной прочности жаропрочных материалов, который позволяет определять долговечность при заданных температурносиловых условиях работы металла, прежде всего представим критерий прочности в виде [c.148]

Обобщенный полиномиальный критерий прочности для материала с любым видом симметрии можно вывести на основе метода, подробно изложенного в [3]. Рассмотрим два наиболее часто применяемых подхода для описания поверхности прочности композитов полиномиальный критерий, записанный в тензорах напряжений, и критерий наибольших деформаций. Ограничимся случаем ортотроиии, которая характерна для большинства композитов с непрерывными армирующими волокнами. [c.106]

Для обоснования возможности использования деформационнокинетического критерия прочности и обобщенной диаграммы циклического деформирования в условиях неизотермического нагружения необходимо выполнение широкой программы экспериментальных исследований, причем получение характеристик критериальных уравнений, отражающих особенности неизотермических процессов, должно осуществляться из системы базовых экспериментов. К таким экспериментам относятся прежде всего мягкое и жесткое нагружения, сопровождающиеся синфазным и противофазным нагревом — охлаждением, а также монотонное статическое растяжение образца с варьируемой в широких пределах скоростью деформирования в условиях заданного температурного цикла. [c.261]

Рассматривается проблема оптимизации с помощью ЭВМ технологии из-готовлешш деталей ГТД по критериям прочности с учетом действия высоких звуковых частот нагружения и эксплуатационных температур. Дается методика учета охлаждения заделки (для иодавления ползучести) ири расчете цаиряжений в образцах, моделирующих перо лопаток при испытаниях по схеме поиеречны.х колебаний на высоких звуковых и ультразвуковых частотах. Предложена математическая модель и дан пример ее практического использования для оптимизации режимов и законов программного или адаптивного управления операциями. На основе аналитического исследования деформаций в характерных концентраторах напряжений найдены обобщенные параметры для контроля состояния поверхностного слоя, отражающие влияние технологии на сопротивление усталости детали. [c.438]

Лебедев А.А. Обобщенный критерий длительной прочности. -В кн. Териопрочность материалов и конструктивных элшентов. [c.25]

Приведены обобщения критериев кратковременной прочности на Длительную прочность, при этрм брльшое внимание уделено анизотропным композиционным материалам. Рассмотрены модели вязкого, [c.2]

Легко видеть, что при m = О критерий В. В. Москвитина превращается в критерий линейного суммирования повреждаемостей. Таким образом, критерий В. В. Москвитина является более общим, чем критерий Бейли. Недавно авторы работы [49] предложили новый критерий длительной прочности, который учитывает историю нагружения и нелинейность вязкоупругих свойств материала. Предложенный критерий является обобщением критерия В. В. Москвитина. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...