Прочность балок

Следует подчеркнуть, что в подавляющем большинстве случаев решающую роль для оценки прочности балок играют нормальные напряжения, а влияние касательных напряжений вообще не учитывается. [c.278]

Для прочности балок из пластичных материалов, т. е. таких, у которых механические характеристики при растяжении и сжатии одинаковы, необходимо, чтобы наибольшие по абсолютной величине нормальные напряжения в опасном сечении не превышали допускаемых. Условие прочности имеет вид [c.272]

В подавляющем большинстве случаев влияние касательных напряжений на прочность балок невелико и при расчете их не учитывают. Исключением являются балки из тонкостенных профилей, в частности, высокие двутавровые балки, нагруженные большими сосредоточенными силами, приложенными вблизи опор. [c.278]

Полная проверка прочности балок [c.143]

ПОЛНАЯ ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ БАЛОК [c.145]

Прочность балок из пластичных материалов обеспечена, ес ш наибольшие по абсолютному значению нормальные напряжения, возникающие в опасном сечении, не превышают допускаемой величины [c.32]

Трудности, скорее, могут возникнуть при изучении касательных напряжений при изгибе и особенно при определении перемещений. Первый из указанных вопросов рассматривается без вывода формулы Журавского, а сведения об определении перемещений ограничены указаниями по применению таблиц прогибов. Пожалуй, единственным более или менее сложным оказывается вопрос о расчете на прочность балок из материалов, различно сопротивляющихся растяжению и сжатию, например из чугуна. [c.118]

Касательные напряжения, центр изгиба и проверка прочности балок по касательным напряжениям [c.122]

При помощи лебедки С, установленной на двух балках двутаврового сечения №20 а, поднимается груз Р ЪТ с постоянным ускорением. Известно, что в первые три секунды груз проходит расстояние h=lO м. Проверить прочность балок. Вес лебедки 2= =0,5 Т , [ст] = 1600 кГ/см /=4 м. [c.225]

Сечения на рис. 7.38, а... д расположены в порядке возрастания их моментов инерции, моментов сопротивления и, следовательно, в порядке возрастания прочности балок. Наименьший момент инерции, а следовательно, также наименьший момент сопротивления имеет сечение, показанное на рис. 7.38, а у него значительная часть площади (широкие полки уголков) расположена около нейтральной оси г, а потому она оказывает очень слабое влияние на момент инерции сечения, равный у с1/. [c.269]

Прочности балок, показанных на рис. 1.39, а, 6, в, относятся примерно как 1 2 4. [c.270]

Возможны исключительные случаи уменьшения прочности балок в результате увеличения площади их поперечных сечений. Например, пытаясь усилить балку приваркой тонких продольных полос, получили ее сечение в виде, изображенном на рис. У.42, а. Отношение / /у ах такого сечения может оказаться меньше исходного за счет того, что степень увеличения /, будет меньше степени увеличения С другой стороны, уменьшение площадей круга и квадрата (рис. У.42,б,в) приводит к тому, что после удаления дважды заштрихованных частей их моменты сопротивления окажутся максимальными. [c.178]

Для оценки прочности балок в подавляющем большинстве случаев решающую рОль играют нормальные напряжения. [c.214]

В большинстве случаев проверка прочности балок ограничивается определением только максимального нормального напряжения по формуле [c.238]

При расчёте прочности балок по методу пластических деформаций касательные напряжения 1 не должны превышать 0,4з, где о — расчётные напряжения изгиба. [c.867]

Продольные элементы служат связями, поперечные — представляют собой несущие конструкции. Расчёт прочности производится в предположении, что рама не забетонирована. Сечения поперечных балок изображены на фиг. 91, б - г. Прочность балок проверяется на изгиб, прочность поясных швов — на касательные напряжения под действием поперечной силы. [c.889]

Сплачивание по толщине также применяется особенно часто в строительстве для увеличения прочности балок. [c.658]

Прочность балок — Расчет 75—86 [c.641]

Применение электронных цифровых машин 608 Расчет на прочность балок 75—86, 96 [c.643]

ВЫЧИСЛЕНИЕ НОРМАЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ИЗГИБЕ И ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ БАЛОК [c.214]

Применение полученных результатов к проверке прочности балок [c.224]

Кроме эксцентриситета и начальной кривизны, имеется еще целый ряд обстоятельств, всегда возможных на практике и гораздо сильнее влияющих на грузоподъемность сжатых стержней, чем на прочность балок и растянутых деталей. Сюда относятся влияние наклепа, величина начальных напряжений, вызванных изготовлением частей стержня, местные дефекты в отливках, сучки в дереве. Для стальных конструкций влияние этих добавочных обстоятельств учитывается некоторым (процентов на 10—20) повышением коэффициента запаса на устойчивость (см. 153). [c.486]

Пределы выносливости балок двутаврового сечения со сплошными швами составляют 13,5—16,5 кгс/мм и практически не уступают пределам выносливости балок составного сечения (табл. 38). Усталостная прочность балок с прерывистыми швами на 15—18% ниже, чем со сплошными (серии № 3 и 2). После поверхностного упрочнения начала и конца прерывистых швов перед выносливости балок возрос с 11,5 до 13,5 кгс/мм (серия № 4), а усталостные трещины в большинстве случаев проходили по шву. [c.154]

Конструкция стыка существенно влияет на сопротивление усталости балок. Исследовано влияние различных типов стыков балок с целью изыскания наилучших решений, обеспечивающих наибольшую усталостную прочность балок [249, 275]. [c.156]

Выполнение фрезерованием выкружек на стенках (см. рис. 88, г) для исключения места пересечения швов не повысило усталостной прочности балок (серия № 11). Более того, предел выносливости у этих балок оказался более низким, чем у балок со стыковыми швами без выкружек. Объясняется это тем, что сварку угловых швов начинали и заканчивали у краев выкружки и усталостные трещины возникали в местах начала и конца углового шва, как и в балках серии № 3 (см, рис. 88). [c.162]

Допущенные при изготовлении балок сварочные дефекты привели к Существенному снижению усталостной прочности балок (серии № 18 и 21). [c.164]

Применение сферического бойка для упрочнения угловых точечных швов повысило прочность балок на 28—47% (см. табл. 67). [c.244]

Так же как при прямом поперечном изгибе, расчет на прочность длинных балок нетонкостенного сечения ведется только по нормальным напряжениям. Расчет на прочность балок тонкостенного сечения должен проводиться с учетом касательных напряжений. [c.195]

При изгибе, так же как и при ранее рассмотренных видах де формаций, встречается три вида задач расчета на прочность а) проверка-прочности балок, т. е. определение наибольших возникающих в них напряжений и сопоставление этих напряжений с допускаемыми б) определение требуемых моментов сопротивления и подбор размеров поперечных сечений в) определение BejfH4HHbi допускаемого изгибающего момента, а значит, и величины допускаемой нагрузки. [c.216]

При изготовлении композиционных материалов очень важно использовать простые процессы производства, особенно в тех случаях, когда требуются материалы с улучшенными характеристиками. На рис. 4 показана типичная многосекционная пресс-форма для изготовления полос из углепластика. Эти полосы можно затем применять для выборочного упрочнения более дешевых полу фабрикатов, например, изготовленных методом пультрузии (см. рис. 1). Такой способ использования углепластиков обеспечивает дополнительную прочность балок и дает возможность достичь такой прочности, которая могла бы быть у материала, упрочненного углеродным волокном по всему объему. К тому же, большинство конструкторов и производственников знакомо с применяемой технологией соединения деталей. [c.472]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

Процедура РКАМ осуществляет расчет на прочность балок передних мостов при установке их на различных автомобилях. При этом проектировщик указывает марку автомобиля и тип балки, прочность которой необходимо определить. Сценарий меню процедуры РРАМ представлен на рис. 47. [c.186]

Отношение Р = Мразр/Мт= 1,5 характеризует запас прочности балок по отношению к состоянию, при котором в балке возникают первые пластические деформации. Для прокатных двутавров Р = 1,15-н 1,17. Это существенно меньше, чем для прямоугольного сечения, что объясняется рациональностью двутаврового сечения по сравнению с прямоугольным. [c.499]

Применение скоса в поясных листах (рис. 69) и механической обработки швов приводит к снижению эффективного коэффициента концентрации напряжений и заметно увеличивает усталостную прочность балок из стали St37 (табл. 27). [c.125]

В работе [249] рассмотрено влияние конструкции сварного стыка на прочность балок из стали ASTM А373 (0,21% С = = 59 кгс/мм ) двутаврового сечения (высотой 300 мм) при изгибе по пульсирующему циклу на базе 2-10 циклов (табл. 39). Стыки балок (тип А, В, D п Е) могут быть осуществлены как в заводских условиях, так и на месте монтажа. Стык типа С применим только для выполнения в заводских условиях. Стык этого типа, в котором [c.156]

Усталостная прочность балок с точечными швами 10-20Z65, выполненными в среде СОа по режиму 2 (табл. 47), на 22—36% ниже прочности балок с двусторонними сплошными швами и на 9—22% ниже прочности балок с прерывистыми швами (серии № 2 и 3 см. табл. 38 и серии № 2, табл. 48). Высокой отпуск привел к снижению усталостной прочности балок на 10%, что, по-види- [c.172]

Прочность балок коробчатого сечения с электрозаклепками (без дополнительной обработки после сварки) оказалась на 56% ниже прочности аналогичных балок составного сечения (табл. 49). Столь значительное снижение прочности объясняется совместным действием концентрации напряжений, создаваемой электрозаклепкой (Ка = 2,3), И значительными по величине растягивающими остаточными напряжениями. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...