Усадка упругая

Следует сказать, что основным недостатком, присущим всем без исключения сетчатым амортизаторам и прокладкам, является недостаточная стабильность их амортизирующих качеств во времени. На практике замечена некоторая усадка упругого материала сетки под статической нагрузкой, что приводит к появлению нежелательных люфтов в конструкции, а также к уходу резонансной частоты амортизатора. Поэтому металлическую сетку целесообразнее применять в конструкции амортизатора в сочетании с пружиной в качестве демпфирующего элемента, а не упругого элемента, воспринимающего основную нагрузку. [c.273]

Напряжение, возникающее в металле, вызывает деформацию. Деформация — изменение формы и размеров тела под влиянием воздействия внешних сил или в результате физико-механических процессов, возникающих в самом теле (например, фазовых превращений, усадки и т. п.). Деформация может быть упругая (исчезающая после снятия нагрузки) и пластическая (остающаяся после снятия нагрузки). При увеличении нагрузки упругая деформация переходит в пластическую при дальнейшем повышении нагрузки происходит разрушение тела. [c.8]

Холодные трещины возникают в области упругих деформаций, когда сплав полностью затвердел. Тонкие части отливки охлаждаются и сокращаются быстрее, чем толстые. В результате в отливке образуются напряжения, которые и вызывают появление трещин. Холодные трещины чаще всего образуются в тонкостенных отливках сложной конфигурации и тем больше, чем выше упругие свойства сплава, чем значительнее его усадка при пониженных температурах и чем ниже его теплопроводность. Опасность образования холодных трещин в отливках усиливается наличием в сплаве вредных примесей (например, фосфора в сталях). Для предупреждения образования в отливках холодных трещин необходимо обеспечивать равномерное охлаждение отливок во всех сечениях путем использования холодильников применять сплавы для отливок с высокой пластичностью проводить отжиг отливок и т. п. [c.126]

Модуль армирующих волокон обычно настолько выше модуля матрицы, что волокна можно считать абсолютно жесткими. Задача об усадке матрицы вокруг жестких включений эквивалентна второй краевой задаче теории упругости о круговых от- [c.501]

Напряженное состояние в окрестности группы включений можно описать уровнем напряжений и безразмерным распределением напряжений. Уровень напряжений, определяемый номинальным давлением на границе единственного включения, зависит от эффективной усадки и от упругих постоянных материала. [c.504]

Оказалось, что распределение напряжений вокруг включений зависит как от упругих модулей двух фаз, так и от величины усадки. Было показано, что при плотной упаковке включений, т. е. при большой объемной доле волокон, большие сжимающие напряжения развиваются в наименьшем промежутке меж [c.504]

В направлении, перпендикулярном оси волокна, действуют как радиальные растягивающие напряжения, так и нормальные напряжения сжатия (рис. 13) [32]. Нормальные напряжения сжатия увеличивают прочность сцепления на поверхности раздела, а растягивающие напряжения ее ослабляют. Эти напряжения вызываются также термической усадкой и усадкой при отверждении материала и зависят от размера и объемного содержания волокна в композите и модулей упругости волокна и смолы. Б углепластике нормальные напряжения сжатия полимерной матрицы составляют примерно 1,4 кгс/мм2, а радиальные растягивающие напряжения — около 0,35 кгс/мм . Следовательно, прочность композита при растяжении в. поперечном направлении понижается, так как некого- [c.262]

Трактовка микронапряжений в рамках классической теории упругости опирается на модель, изображенную на рис. 43. В такой постановке распределение остаточных микронапряжений было исследовано в [34]. Предполагалось, в частности, что матрица дала усадку на 1%, а волокна вообще не сократились. Это соответствует волокнистому композиту с эпоксидной матрицей, испытавшему после отверждения перепад температур примерно в 150° С. [c.156]

Если считать, что усадка пленки, т. е. ее относительная деформация бус, приводит только к ее упругому растяжению, то величину внутренних напряжений в пленке можно вычислить по закону Гука [c.83]

При этом, как и ранее,, предполагается, что вся усадка приводит лишь к упругой деформации, пленки, а ее модуль упругости не меняется с температурой. В действительности при высоких температурах в пленках может развиваться пластическое течение, приводящее к релаксации напряжений. Кроме того, с повышением температуры модуль упругости пленки (особенно полимерной) может существенно падать. Поэтому фактические напряжения в пленках могут существенно отличаться от предельно возможных, вычисленных по формуле (2.10). [c.84]

Детали из пластмасс, получившие широкое применение в машиностроении, обладают специфическими физико-механическими свойствами (низким модулем упругости, высоким коэффициентом линейного расширения, способностью изменять размеры в связи с влагопоглощением). Пластмассы перерабатываются в изделия в основном методами прессования и литья под давлением (без снятия стружки). На точность, обеспечиваемую этими методами, большое влияние оказывает колебание усадки материала. [c.57]

Усадочные напряжения около стержня и влияние поперечной усадки. Задача определения остаточных напряжений, возникающих в процессе полимеризации или отливки материала около жесткого стержня, легко решается описываемым методом. На фиг. 11.15 приведены картины полос интерференции в модели из уретанового каучука, содержаш,ей внутри стержень сложной формы. Здесь получается смешанная граничная задача теории упругости. На внешней границе заданы нормальные и касательные напряжения, которые обраш,аются в нуль соответственно при Л = О и Ле = 0. На внутреннем контуре заданы перемеш,е-ния Ur = аг VI щ = О, где а — коэффициент усадки. Эта задача, вероятно, не очень важна для суш ествуюш их конструкций твердотопливных зарядов и связана с определением остаточных напряжений, возникающих около стержня при отливке нескрепленных зарядов. [c.342]

При одинаковых условиях внешнего воздействия на деталь (при ее механической и термической обработке и сборке) остаточные внутренние напряжения обнаруживают следующую зависимость от свойств материала детали понижаются с уменьшением модуля упругости, предела текучести, коэффициента усадки (при литье), коэффициента линейного расширения, релаксационной стойкости, теплостойкости, температуры рекри- [c.406]

Если различными конструктивными, технологическими и эксплуатационными мероприятиями (повышением точности, прочности, качества сборки и правильным выбором режимов, условий эксплуатации и др.) удается перевести усталостные разрушения элементов цепи, увеличение шага за счет усадки и смятия посадочных мест, увеличение шага от упругих деформаций элементов цепи и релаксации напряжений в разряд случайных явлений, то гарантировать цепную передачу от увеличения шага цепи, вызванного износом ее шарниров, нельзя. [c.236]

Внутренние напряжения, возникающие в процессе прессования текстолита, вызывают изменение модуля упругости и предела пропорциональности материала (фиг. 32). Вследствие усадки смолы в процессе отвердевания на её поверхности возникают сжимающие напряжения, а внутри—растягивающие. Наличие внутренних напряжений, появляющихся в пластиках вследствие особенностей их структуры и влияния технологических факторов, отражается на положении нейтрального слоя при изгибе, так как в этом случае величины модуля упругости в сжатой и растянутой зонах балки, изготовленной из пластика, неодинаковы (деформация в области Гука). [c.308]

В условиях жесткого крепления фрикционной накладки к металлической колодке вследствие теплового расширения и усадки фрикционного - материала в накладке могут возникать температурные и усадочные напряжения, определяемые в общем виде выражением а = ъЕ (выражение не учитывает вязкоупругих свойств материалов и обусловленных ими релаксационных явлений), где а — возникающее напряжение е — относительная деформация (тепловое расширение, тепловая усадка), Е — модуль упругости. Из анализа этого выражения следует, что асбофрикционный материал должен иметь минимальное тепловое расширение и усадку и невысокий модуль упругости. Исследования показывают, что вследствие релаксационных явлений и ползучести возникающие напряжения значительно ниже вычисленных по указанной формуле [27]. [c.136]

Величина внутренних напряжений зависит от разности температур различных участков отливки при охлаждении, теплопроводности чугуна, разности температур между отливкой и стенками формы, от значения модуля упругости чугуна и от сопротивления формы усадки отливки. [c.29]

Затрудненная усадка белого чугуна в период кристаллизации вызывает повышенную его склонность к образованию горячих трещин. Усадка в твердом состоянии определяет величину литейных напряжений, являющихся причиной образования горячих и холодных трещин. Величина литейных напряжений в отливках белого чугуна значительно выше, чем в отливках из серого чугуна и стали вследствие большего модуля упругости, чем у серого чугуна, и меньшей теплопроводности, чем у стали. Поэтому при проектировании следует предпочитать конструкции со свободной усадкой и избегать резких переходов в толщине стенки между различными сечениями отливок, вызывающих концентрацию напряжений и пониженную усталостную прочность. [c.131]

Литейные напряжения образуются в отливках вследствие неравномерного остывания отдельных частей или данного сечения отливки и неодинаковой степени торможения линейной усадки. Величина этих напряжений в чугуне с шаровидным графитом значительно превышает величину напряжений в отливках из серого чугуна с пластинчатым графитом. Это объясняется в основном тем, что чугун с шаровидным графитом в сравнении с серым чугуном имеет более высокие значения модуля упругости и более низкую теплопроводность. [c.156]

Линейная усадка высокохромистого чугуна составляет 1,8—2,1%. Для компенсации усадки при затвердевании требуется применение прибылей, желательно легко-отделяемых. Особое внимание должно быть уделено плавности переходов стенок отливки, отсутствию местных термических узлов и строгому соблюдению принципов последовательного или одновременного затвердевания. Высокая линейная усадка, плохая теплопроводность, сравнительно высокий модуль упругости делают высокохромистый чугун склонным к образованию трещин. Поэтому в литье стремятся к равномерному заполнению формы, снижению резких температурных перепадов между отдельными частями отливок. Для получения полостей применяют податливые стержни, а при термической обработке литье нагревают медленно и равномерно. [c.179]

В основу расчета полошены предположения, что средняя величина приведенного напряжения по радиусу в сварном шве должна быть равна средней величине приведенного напряжения в обечайке при равенстве модулей упругости сварного шва и обечайки и относительная кольцевая деформация в шве равна сумме относительных кольцевых деформаций от поперечной усадки, остаточных напряжений в шве и относительных кольцевых деформаций в основном металле. Приведены результаты экспериментальной проверки расчета. [c.378]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

В начальной стадии остывания, когда металл заклепки находится в пластическом состоянии, стержень заклепки вытягивается, в результате пего уменьшается его диаметр. Заклепка в это время не развивает сколько-нибудь значительного давления на соединяемые де1али. С понижением температуры материал заклепки постепенно крепнет и начинает оказывать сопротивление усадке. Окончательная стягивающая сила определяется величиной укорочения заклепки за период остывания с температуры, при которой пластические деформации материала заклепки сменяются упругими деформациями, до температуры полного остывания. Это же укорочение определяет величину растягивающих напряжений в стержне заклепки. [c.195]

Систему выдерживают в таком состоянии до охлаждегшя заклепки. Как и в предыдущем случае, усадка стержня заклепки в осевом направлении при остывагши компенсируется пластической деформацией заклепки действием пуансона, для него выгодно делать головку с потаем. После остывания заклепки снимают давление с пуансона 2, а затем после некоторой выдержки и с пуансона 1. Затяжка стыка довершается укорочением стержня заклепки при полном остывании, происходящем уже в упругой стадии. [c.208]

Модули упругости хрупких композитов, содержащих дисперсные частицы, можно вычислить, если известны отношение модулей и объемное содержание дисперсной фазы. Нижняя граница, приведенная Хашином и Штрикманом, и решения типа, полученного Исаи, находятся в хорошем согласии с большинством экспериментальных данных. Поры, образованные в процессе изготовления, и трещины, возникшие вследствие различной термической усадки, существенно уменьшают модули по сравнению с расчетными величинами. Как будет показано в следующем разделе, в процессе приложения напряжений каждая частица дисперсной фазы может рассматриваться в качестве инициатора трещины. Трещина, образованная при нагружении, будет уменьшать модуль упруго сти перед разрушением. Таким образом, когда модуль упругости используется для расчетов при высоких напряжениях, его значения, измеренные при низких напряжениях, должны применяться с осторожностью. [c.34]

Как только были созданы вычислительные программы для расчета перемещений в характерном элементе системы волокно — матрица, стало доступным рассмотреть широкий класс возможных расположений волокон и свойств компонентов. Можно исследовать частные случаи нагружения параллельно направлению укладки волокон, перпендикулярно этому направлению, случаи сдвига параллельно и перпендикулярно волокнам и с.лучаи температурной усадки. Более общие результаты можно получить при суперпозиции этих простых видов нагружения. Таким образом, возможно определить основные константы композита, распределения напряжений и деформаций в матрице, распределение напряжений около границы раздела волокно — матрица, а также на основе различных критериев можно предсказывать разрушение. Справедливость результатов обычно проверяется точностью предсказания упругих констант однонаправленных композитов. Предсказания прочности знаяительно менее надежны. [c.335]

Глава посвящена влиянию вязкоупругости на термомехаиическое поведение и срок службы композитов с полимерной матрицей. В первую очередь коротко рассмотрено линейное вязкоупругое поведение полимерных смол при температурах выше и ниже температуры стеклования. Далее показан простой способ учета этого поведения при оценке эффективных термомеханических свойств композитов и анализе остаточных напряжений, являющихся следствием термической и химической усадки компонент этих материалов в процессе переработки. Затем изложен анализ колебаний и распространения волн в диапазоне упругих свойств композитов. Особое внимание при этом уделено использованию алгоритма быстрого преобразования Фурье ), Разделы, посвященные линейной вязкоупругости, завершаются описанием процессов трещинообразования на микро- и макроуровне при помощи аналитических методов и алгоритма FFT, В главу также включено обсуждение предварительных вариантов моделей, позволяющих учесть влияние статистической природы дефектов на нелинейное механическое поведение композитов и характер их разрушения под действием переменных во времени нагрузок. [c.180]

Для вычисления напряжений в модели нужно знать оптическую постоянную материала модели Оо, которую можно определить на тарир01вонном образ це в виде диска, сж имаемо1го сосредоточенными силами вдоль диаметра, или на растягиваемом образце. Модуль упругости находят при испытании образ1Ц,а в виде лопаточки на растяжение или иным способом. Относительную усадку йо, определяют отливкой диска внутрь твердого кольца. После охлаждения до комнатной температуры бо вычисляют по ф Орм уле [c.97]

Тарировка. Описываемый метод требует проведения ряда тари-ровочных экспериментов. Существенно важно знать коэффициент усадки и оптическую постоянную материала по деформациям. Для полного анализа необходимо также знать модуль упругости материала модели и его оптическую постоянную но напряжениям. [c.338]

Кислотоупорный бетон приготовляют из кислотоупорного кварцевого кремнефтористого цемента, мелких и крупных кислогоупорных заполнителей (андезит, бештаунит, гранит, базальт, кварц и т. п.). Все заполнители делятся по крупности на три вида пылевидный — с размером зерен до 0,15 л<л<, песок с размером зерен от 0,15 до 5 мм и щебень с размером зерен выше 5 мм. Примерный состав бетона 1 вес. ч. пылевидного заполнителя, 1 вес, ч. песка, 1—2 вес. ч. щебня и 0,4 вес. ч. растворимого стекла. Кремнефтористый натрий берут в количестве 15% от веса растворимого стекла. Бетон должен твердеть в воздушно-сухих условиях при температурах выше +10° С и не поливаться водой. Замораживание бетонной массы в период схватывания не отражается на качестве твердеющего бетона Кислоюупорный бетон морозостоек, но недостаточно водостоек. Предел прочности при сжатии бетона различного состава 100—200 кПсм (в 3-месячном возрасте на воздухе). Модуль упругости кислотоупорного бетона ниже такового для обычного бетона, а усадка примерно такая же, как и у последнего. [c.511]

Объемный вес обычного бетона 2200—2600 кг/м . Марки бетона 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 300, 400, 500 и 600 (обозначают величину прочности в кГ см при сжатии образцов 20X20X20 см в 28-дневном возрасте). Для сборных железобетонных конструкций и деталей применяется бетон марки 200—250, а для предварительно напряженного железобетона — 300—600. Плотность, водонепроницаемость, морозостойкость и другие свойства бетона подвергаются регулировке и могут быть высокие. Коэффициент температурного расширения бетона 0,00001. Коэффициент усадки 0,00015 (на 1 м длины 0,15 см). Бетон не обладает упругими свойствами, но [c.517]

Упругость текстолита и других материалов приводит к значительному изменению размера внутреннего отверстия втулки при посадке в корпус с натягом. Величина усадки практически равна величине натяга и это следует учитывать при проверке размеров сопрягаемых деталей. Сопряжение деталей нужно делать по смазанным по-1верхностям. [c.374]

А4агнитно-мягкие ферриты обладают всеми механическими свойствами керамики. Они тверды и хрупки, при спекании дают усадку от 10 до 20 % и совершенно не допускают обработку резанием. Ферриты хорошо шлифуются и полируются абразивными материалами. Для точной доводки размеров и для разрезания ферритовых изделий следует применять алмазные инструменты. Склейку следует производить клеем БФ-4 по общепринятой технологии. Поверхности можно спаивать оловянньпйи припоями при условии предварительного ультразвукового лужения их оловом (паяльник одновременно должен являться излучателем ультразвука). При расчете изделий из ферритов можно принимать следующие усредненные значения их механических и тепловых параметров модуль упругости на сжатие 150 ГПа коэффициент линейного расширения 10" 1/1 °С коэффициент теплопроводности [c.190]

Длительная термическая обработка существенно изменяет весь комплекс физико-механических свойств асбофрнкционного материала, который после умеренной термообработки становится более хрупким, повышается его твердость, модуль упругости, кратковременная и длительная прочность. Эти процессы сопровождаются изменением объема материала — усадкой. [c.163]

Медь оказывает на серый чугун двойное действие способствует графитизации при затвердевании и образованию перлита при эвтектоид-ном превращении. С увеличением содержания меди увеличивается жидкотекучесть и уменьшается усадка. При увеличении содержания меди повышается модуль упругости чугуна, прочногть и твердость. [c.85]

При статическом расчете железобетонных опорных конструкций надлежит руководствоваться соответствующими указаниями, в особенности DIN-1045 ( Указания о возведении железобетонных конструкций ) и DIiN-1048 ( Указания по испытанию бетона при возведении сооружений из бетона и железобетона ). Однако бетон фундаментной плиты должен быть не ниже марки 160, а для верхних частей — не ниже марки 225. Растягивающее напряжение в арматуре не должно превосходить при любом качестве металла допустимых для арматуры (DIN-il045, 1943, 5, п. 6,а). Специальные стали не должны применяться в качестве арматуры, кроме как в напряженно-армированных элементах. Для определения усадки бетона марки 225 вводится модуль упругости =3 10 кГ/сл 2 (для бетонов высших марок модуль упругости, предусмотренный DIN-4227, повышается на 0%). При определении моментов инерции влияние арматуры учитывается введением коэффициента п, равного отношению модулей упругости арматуры и бетона. [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...