Газотурбинная установка расход топлива

Кроме стационарных и транспортных ГТУ, суш ествуют еш е так называемые промышленные установки подсобного назначения. Это небольшие установки (мощностью 50 300 л. с.), предназначенные для приведения в движение пожарных насосов, переносных или аварийных электростанций малой мощности и т. п. Подобные установки часто встречаются в судовой технике и в эксплуатационной практике различных хозяйств. Обычно в таких установках расход топлива играет второстепенную роль большее значение имеют портативность, т.е. малый вес и небольшие габариты, быстрота пуска в ход и надежность работы. Всем этим требованиям особенно хорошо удовлетворяют газотурбинные двигатели. И неудивительно, что промышленное использование ГТУ подсобного назначения достигло достаточно широких масштабов. [c.153]

Задача 4.25. В камере сгорания газотурбинной установки сжигается топливо с низшей теплотой сгорания Qp =41 ООО кДж/кг. Определить расход топлива при работе газовой турбины, тепловую производительность и объемную теплонапряженность камеры сгорания, если известны количество поступающего в камеру сгорания воздуха Ов — ЗЗ кг/с, температура воздуха на входе в камеру сгорания в = 300° С, теплоемкость воздуха Ср.в = = 1,047 кДж/(кг-К), температура газа на выходе из камеры сгорания г=700°С, теплоемкость продуктов сгорания Ср.г=1,08 кДж/(кг-К), энтальпия топлива, поступающего в камеру сгорания 1т=183 кДж/кг, коэффициент полезного действия камеры сгорания т]к.с = 0,97 и объем камеры сгорания Ук.с = 0,55 [c.167]

Задача 7.26. Определить годовой расход топлива газотурбинной электростанции, оборудованной газотурбинной установкой с регенерацией теплоты, если мощность на клеммах генератора [c.209]

Расход топлива газотурбинной установки ГТ-700-5 приблизительно линейно зависит от развиваемой мощности [4 ] [c.216]

Полезная мощность и к. п. д. газотурбинной установки в большой степени зависят от наружной температуры. На фиг. 51 даны значения мощности, к. п. д. и удельного расхода топлива силовой установки для газотурбовоза ВВС в зависимости от температуры наружного воздуха. [c.630]

Одним из мероприятий для уменьшения расхода тепла и увеличения к. п. д. газотурбинной установки является полный возврат в камеру сгорания отобранного от лопаточного аппарата тепла. Это возможно в некоторых случаях, например, если степень регенерации небольшая. В этом случае расход топлива остается постоянным как при работе с охлаждением, так и при [c.144]

Утилизация тепловой энергии уходящих газов котельных, дизельных и газотурбинных установок, регенерация тепловой энергии последних, получение нагретой воды в контактных водонагревателях, испарительное охлаждение и гигроскопическое опреснение воды, тепловлажностная обработка воздуха и мокрая очистка газов — вот далеко не полная область применения контактных аппаратов. Это объясняется, во-первых, простотой их конструкции и незначительной металлоемкостью по сравнению с рекуперативными поверхностными теплообменниками, возможностью изготовления из неметаллических материалов во-вторых,— повышением эффективности установок за счет более полного использования тепловой энергии, возможности улучшения параметров термодинамического цикла, регулирования расхода рабочего тела, внутреннего охлаждения или нагревания установки в-третьих, — возможностью создания новых установок и их технических систем, обеспечивающих сокращение расхода топлива, воды, материалов, увеличение мощности и производительности, улучшение условий труда и уменьшающих загрязнение окружающей среды. Далеко не полностью еще раскрыты возможности использования процессов тепло- и массообмена в контактных аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Этому способствует существующий чисто эмпирический подход к расчету, не позволяющий выявить внутреннюю связь физических явлений в сложных процессах тепло- и массообмена, отразить эту связь в расчетных зависимостях и использовать в практической деятельности. [c.3]

Применение в схеме газотурбинной установки с современными маневренными характеристиками может сократить время пуска ПГУ до 30 мин. Расход топлива при пуске ПГУ на 50% меньше, чем при пуске блока с обычным котлом. [c.161]

Паровые котлы, газотурбинные установки и некоторые другие агрегаты средней и большой мощности имеют не одну, а несколько форсунок. Эти распылители должны обеспечивать требуемую точность расхода топлива, оптимальные размеры фракций и необходимый характер распределения. [c.185]

Колошниковый газ сжимается в топливном компрессоре, который приводится от вала турбокомпрессорной группы через повышающий редуктор, и направляется в камеру сгорания. По выходе из рабочего компрессора воздух делится на две части 38% его идет в доменную печь, а остальное — в регенератор газотурбинной установки, где воздух нагревается со 182 до 450° С. После расширения в турбине продукты сгорания поступают в регенератор при температуре 510° С. Температура газов, уходящих из регенератора, равна 288° С. Расход топлива составляет 10% от расхода воздуха через рабочий компрессор. [c.124]

Все наиболее важные достижения авиации в той или иной степени связаны с улучшением параметров и характеристик двигателей или с созданием двигателей принципиально новых схем. В частности, в послевоенные годы на смену поршневым пришли газотурбинные двигатели (ГТД), которые позволили су-ш,ественно увеличить скорость, высоту и дальность полета самолетов. Газотурбинные двигатели обладают благоприятным изменением тягово-экономических характеристик по скорости полета их тяга при увеличении скорости возрастает, достигая максимума при высоких сверхзвуковых скоростях, что обеспечивает большие мощности при приемлемых расходах топлива, габаритных размерах и массе силовой установки. [c.3]

В газотурбинных энергетических установках электрическая нагрузка может быть снижена при уменьшении расхода топлива и снижении начальной температуры газов. Это в свою очередь приводит к снижению сопротивления газового тракта и давления газов перед ГТ (см. рис. 6.1, процесс 1—2) и к некоторому увеличению расхода газов. Работа сжатия в компрессоре уменьшается, но в большей мере снижается работа расширения газов в турбине, и, как следствие, падает значение Такое снижение возможно до тех пор, пока значение H jy не приблизится к нулю, т.е. установка перейдет в режим холостого хода. При этом происходит значительное уменьшение экономичности ГТУ. [c.197]

Удельный расход тепла топлива на газотурбинную установку [c.513]

На теплофикационных газотурбинных установках суммарный годовой расход тепла топлива определяется из выражения [c.514]

Определение общего годового отпуска тепла от газотурбинной установки, а также распределение его на часть, полученную за счет тепла уходящих газов и охлаждающей воды без дополнительного расхода топлива на газотурбинную установку Q и часть отпуска тепла, получаемую за счет уменьшения степени регенерации газотурбинной установки Q и от теплогенераторов Q " , производится при помощи графика тепловой нагрузки, построенного с учетом стояния различных температур наружного воздуха по данным разд. 10. [c.514]

Кроме степени сжатия и рабочей температуры, мы будем постоянно пользоваться термином эффективный коэффициент полезного действия (к. п. д.) газотурбинной установки. Эффективный к. п. д. показывает, какая доля тепла, внесенного в двигатель топливом, превраш,ается в полезную работу. Иногда эффективный к. п. д. указывают в процентах, например, эффективный к.п.д. равен 0,3 или 30%. Это значит, что из всего тепла топлива, введенного в двигатель, 30 % перешло в полезную работу на валу двигателя. Вместо величины эффективного к. п. д. иногда приводят расход топлива на одну эффективную лошадиную силу в течение одного часа (л. с. ч.). Для обычных сортов жидкого топлива, получаемого из нефти, су-ш,ествует следуюш,ая связь между эффективным к. п. д. и расходом топлива на 1 л. с. ч. (табл. 1) [c.134]

Успехи применения газотурбинных двигателей в авиации создали возможность использования их в качестве стационарных и транспортных установок, которые в отличие от авиационных должны работать более длительное время. Правда, достижения в создании подобных газотурбинных установок еще достаточно скромны. Дело в том, что жаропрочные стали дороги, а обычные непригодны для изготовления лопаток турбины, работающих при температурах выше 900° С без охлаждения. Рабочие температуры стационарных газотурбинных установок достигают пока лишь 600-700° С, а для транспортных машин — не выше 800-850° С при сроке службы до 5000 ч. Регенераторы не нашли еще себе конструктивного решения. Поэтому на стационарных установках удается пока получать коэффициент полезного действия 32 33%, на мощных транспортных установках — 18-25% и маломощных (меньше 500 л. с.) — 10-18%. Кроме того, газотурбинная установка, работая на режимах переменной мощности, имеет характеристику расхода-топлива менее благоприятную, чем поршневой двигатель внутреннего сгорания. [c.386]

Двигатель развивает полезную могцность в 6000 л. с. и имеет коэффициент полезного действия на режиме минимального удельного расхода топлива 22%. Канонерская лодка, для которой проектировался двигатель, ранее имела паровые турбины. Сейчас на ней установлены два газотурбинных двигателя (каждый работает на отдельный винт). Такая замена двигателей позволила при увеличении мощности в полтора раза уменьшить вес машины на 50% и освободить четвертую часть площади машинного отделения. В настоящее время судно находится в опытной эксплуатации. Строятся еще две такие же установки для эскортного корабля водоизмещением 1700 т. [c.387]

При выборе схемы энергоснабжения промышленного предприятия целесообразно (на первой стадии определения основных возможных вариантов энергоснабжения) заменять потребности в сжатом воздухе, воде и кислороде расходами в электроэнергии в соответствующем эквиваленте. Такое условное допущение возможно потому, что производство сжатого воздуха, воды и кислорода, как правило, осуществляется при помощи электропривода, за исключением доменных паротурбинных и газотурбинных воздуходувных установок. Потребности в сжатом воздухе, вырабатываемом последними, могут быть условно заменены соответствующим расходом топлива на эти установки. [c.70]

Основными недостатками, препятствующими внедрению газотурбинной установки на автомобилях, являются повышенный удельный расход топлива, низкое значение к. п. д. на малых оборотах, производственные трудности изготовления турбинных колес и подбора материалов для подшипников и других деталей, работающих при высоких температурах. [c.30]

Таким образом, применение газотурбинной установки на локомотиве позволяет повысить мощность секции до 6000— 8000 л. с. снизить стоимость строительства и ремонтные расходы эффективно использовать в качестве топлива дешевые низкосортные продукты переработки сернистых и парафинистых нефтей восточных месторождений резко сократить потребность в смазочных материалах отказаться от дорогостоящей электрической передачи постоянного тока снизить вес локомотива и расход цветных металлов. [c.25]

Промежуточное охлаждение воздуха в газотурбинных установках (ГТУ) вызывает уменьшение работы компрессоров и ведет к увеличению полезно выработанной электроэнергии, при том л е расходе топлива. Вместе с тем нет прямой связи между падением эксергии при промежуточном охлаждении и увеличением экономичности ГТУ. [c.139]

Перерасход топлива, вызванный необратимостями в камере сгорания, составляет около 38% общего расхода условного топлива. Уменьшить этот перерасход можно разными путями, в том числе повышением средней температуры подвода тепла к рабочему телу. В рассматриваемом примере это достигается повышением верхней температуры регенеративного подогрева сжатого воздуха и температуры выхода продуктов сгорания из камеры сгорания. Таким образом, эксергетические потери в камере сгорания и в регенераторе связаны друг с другом. Наиболее целесообразно при совершенствовании цикла этой газотурбинной установки искать [c.261]

Газотурбинная установка имеет мощность 3 000 кет, эффективный к. п. д. 0,22 и к. п. д. электрического генератора 0,96. Определить расход топлива с низшей теплотой сгорания 41 ООО кдж/кг. [c.138]

Установка с высоконапорными парогенераторами имеет ряд преимуществ по сравнению с котельными обычного типа уменьн1ен габарит установки, снижен расход металла и др. Эти установки обеспечивают большую экономию топлива по сравнению с чисто паровыми и газотурбинными установками. Уже в насгоя цее время парогазовые установки позволяют получить к. и. д. до 0,33—0,36, что дает им возможность конкурировать с паротурбинными установками на давление 130 бар и температуру пара 565° С. Увеличив же начальную температуру газа в газотурбинных установках до 800— 900° С, применив многоступенчатое сжатие воздуха, промежуточный подвод тепла, регенерацию в газовой и паровой частях п усовер-ше 1ствование проточных каналов компрессоров и газовых турбин, можно получить к. п. д. парогазовой турбинной установки до 0,48 и вьпне. [c.324]

Цикл газотурбинной установки. На рис. 1.61 дана принципиальная схема газотурбинной установки (ГТУ). В камеру сгорания 2 поступает сжатый воздух из компрессора I и жидкое топливо из топливного насоса 4. Полученные в камере сгорания продукты сгорания поступают в сопловой аппарат а газовой турбины 3, в котором осуществляется процесс превращения потенциальной (внутренней) энергии продуктов сгорания в кинетическую энергию потока, поступающего на лопатки в диска б турбины. Каждая соседняя пара лопаток образует криволинейный канал, в результате движения по которому энергия газового потока расходуется на вращение диска турбины. Сжигание топлива в камере сгорания может происходить как изобарно, так и изохорно однако в промышленности получили распространение главным образом газовые турбины с изобарным подводом теплоты. [c.90]

Эффективное решение проблемы аккумулирования энергии позволило бы электроснабжающим компаниям переключить большую часть нагрузки, в настоящее время покрываемую за счет пиковых электростанций и оборудования, работающего для удовлетворения полупиковых нагрузок, на наиболее эффективные базисные электростанции (рис. 10.1). К последним обычно относятся АЭС и ТЭС, работающие на угле, имеющие высокий КПД и большее число чэсов использования установленной мощности. В полупиковом режиме чаще всего работают старые тепловые ТЭС, имеющие по сравнению с базисными электростанциями меньший КПД, или ТЭС, работающие на природном газе. В пиковом режиме обычно. работают газотурбинные установки (ГТУ) или дизельные электростанции (ДЭС). Повышение коэффициента нагрузки базисных электростанций в сочетании с аккумулированием электроэнергии,, вырабатываемой в периоды провалов графиков нагрузки, позволило бы удовлетворить потребности в пиковой энергии, не прибегая к услугам старых, менее эффективных электростанций. В результате такого перераспределения не только увеличилась бы общая эффективность производства электроэнергии, но и сократился бы расход ценных видов органического топлива. Совершенствование аккумулирования электроэнергии способствовало бы также более эффективному вовлечению в использование в рамках объеди- [c.243]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Газовые турбины имеют ряд преимуществ перед паровыми турбинами, заключающихся, в основном, в отсутствии дорогостоящей котельной установки, отсутствии конденсационной установки, простоте обслуживания и быстром пуске установки, значительном сокращении расхода охлаждающей воды. К числу недостатков современных газовых турбин следует отнести потребность в сравнительно дорогом жидком или газовое топливе и сравнительно невысокий общий к. п. д. установки, когда она выполняется без усложняющих ее теплоиопользующих устройств. Применение последних в значительной мере сокращает перечисленные выше преимущества этих установок. Однако настойчивые искания ученых и конструкторов по применению пылевидного топлива в газотурбинных установках и улучшению их к. п. д. открывают широкие iiep neK-THBfji в области развития газовых турбин. Можно предполагать, что в первую очередь газовые турбины найдут применение на металлургических заводах, располагающих огромными количествами отбросных горючих газов — доменного и коксового. Далее газовые турбины должны широко использоваться на нефтеперерабатывающих заводах, где имеются большие количества сжатого воздуха. [c.323]

В каждом отдельном случае необходимо делать сравнительные технико-экономические расчеты для различных типов энергетических установок. Характерным примером обоснованного выбора типа энергетической установки для покрытия пиковых нагрузок является выбор агрегатов для газотурбинной электростанции близ Бэр-Поинт на о. Ванкувер в Британской Колумбии. Изучение нагрузок гидроэнергосистемы Британской Колумбии показало, что необходимая мощность пиковых станций была равна 20 000—40 000 кет к концу лета 1957 г. и около 80 000 кет к концу 1957 г. Коэффициент нагрузки для новой станции при работе ее на номинальной нагрузке будет около 25%. Были произведены сравнения трех типов установок паротурбинной, газотурбинной и дизельной. Поскольку расход топлива не играет решающей роли для пиковой станции, то паровая турбина была признана непригодной для такого графика нагрузки. Поэтому основное сравнение производилось для дизельных установок и газотурбинных без регенерации и с регенерацией. Для сравнительных расчетов были приняты следующие показатели установок (табл. 1-1). [c.8]

Одной из характерных особенностей газотурбинной установки является сильная зависимость ее мощности и к. п. д. от температуры наружного воздуха. Так, при изменении температуры атмосферного воздуха с —18 до -Ь50° С мощность одно-вальной установки меняется от 145 до 80% от номинальной. При высокой температуре атмосферного воздуха степень уменьшения мощности установки может быть снижена за счет предвключенного охладителя. Расходы электроэнергии на собственные нуж-станции для привода насосов и освещения станции не превышают обычно 0,3% для мощных установок, работающих на газе или дизельном топливе, и 0,8% для установок относительно небольшой мощности (3000—5000 кет), работающих на мазуте. [c.15]

ПГУ малой мощности с парогенераторами 25 и 50 т1ч, которые находятся, как правило, в тяжелых условиях эксплуатации, целесообразно создавать с турбонаддувным агрегатом простейшей конструкции, с невысокой степенью сжатия (2—3), низкой начальной температурой (400—500° С) и без отдачи энергии в сеть, по типу наддувных агрегатов дизелей. Парогазовая установка в сочетании с парогенератором малой производительности и газотурбинной установкой с начальной температурой газа 700—800° С и отдачей электрической энергии в сеть вследствие низких к. п. д. компрессора и газовой турбины при малых расходах воздуха и малой полезной мощности, которая составляет 400—1500 кет, имеет незначительную экономию топлива (3—4%) по сравнению [c.219]

Всесоюзным теплотехническим институтом и АТЭП разработан вариант маневренной ПГУ без дожигания топлива перед утилизационным паровым котлом, В состав ПГУ включены одна газовая турбина ГТЭ-150-1100, одноцилиндровая паровая турбина мощностью 75 МВт на параметры пара 3,5 МПа, 465 °С при расходе пара 280-10 кг/ч, утилизационный паровой котел с поверхностью нагрева 40-103 из сребренных труб. Модуль главного корпуса электростанции такой ПГУ-250 запроектирован однопролетным с шириной пролета 24 м. Газотурбинная установка, паровая турбина и электрический генератор между ними смонтированы в виде одновально-го агрегата. При температуре наружного воздуха -[-5 °С ПГУ-250 имеет удельный расход условного топлива 279 г/(кВт-ч). [c.302]

Применение в схеме ПГУ с котлами-ути-лизаторами более мощных серийных паротурбинных установок потребует большего расхода пара высоких параметров. Это возможно при повышении температуры газов на входе в котел до 800—850°С за счет дополнительного сжигания до 25% общего расхода топлива (природного газа) в горелочных устройствах котла. На рис. 20,12 приведена принципиальная тепловая схема ПГУ-800 такого типа по проекту ВТИ и АТЭП. В ее состав включены две газотурбинные установки ГТЭ-150-1100 ПОТ ЛМЗ, двухкорпусный утилизационный паровой котел ЗнО на суммарную паропроизводительность 1150-10 кг/ч и параметры пара 13,5 МПа, 545/545 °С, паровая турбина К-500-166 ПОТ ЛМЗ. Данная схема имеет рЯд особенностей. Регенеративные отборы турбины (кроме последнего) заглушены в системе регенерации имеется только смешивающий ПИД. Применена без-деаэраторпая схема с деаэрацией конденсата турбины в конденсаторе и в смешивающем подогревателе. Конденсат с температурой 60 °С подается двумя питательными насосами ПЭ-720-220 в экономайзер котла. Отсутствие регенеративных отборов пара повышает его пропуск в конденсатор турбины, электрическая мощность которой ограничена в связи с этим до 450 МВт. [c.302]

Расчет тепловой схемы газотурбинной установки ведется с целью определения ее к. п. д., расходов топлива и рабочего газа, мощности отдельных турбомеханизмов, температур газа в различных точках газового тракта установки, состава и температуры выхлопных газов, а также других данных, необходимых для определения технико-экономических показателей установки, выбора ее вспомогательного оборудования, проектирования теплоиспользующих устройств теплофикационных ГТУ, газовоздухо-проводов, водоснабжения, воздухозаборных и воздухоочистительных устройств и др., а также определения возможности использования выхлопных газов, содержащих 15—-18% кислорода, для сжигания топлива в других агрегатах. [c.112]

Определение расхода топлива на комбинированную выработку теплоты и электрической энергии на газотурбинной, газопортпевой в парогазовой ТЭЦ. в теплофикационных газотурбинных и газопоршневых установках количество и параметры отпускаемой внешним потребителям теплоты практически не влияют на электрическую мощность и расход топлива, поэтому удельный расход топлива на выработку 1 кВт ч электроэнергии одинаков при комбинированной и раздельной схемах энергообеспечения. [c.427]

Несколько сложнее использование газотурбинных двигателей в судовом транспорте. В военно-морском флоте разница по мош,ности двигателей между полным и экономическим ходом так велика, что у ГТУ невозможно обеспечить малый удельный расход топлива и на полной мош,ности, и на экономической пока приходится использовать ГТУ для полного, форсированного хода. В гражданском флоте не всегда можно получить жидкое топливо, а если оно и имеется, то газотурбинная установка конкурирует с дизельной. Для ГТУ конкуренция здесь трудна, так как вес судовой установки часто не играет роли, а надежность имеет первенствуюш,ее значение. Промышленные предприятия, вьшускаюш,ие судовые дизели, имеют огромный опыт и могут создавать очень экономичные и чрезвычайно надежные судовые двигатели, продолжительность работы которых исчисляется десятками [c.148]

Стремление улучшить экономичность привело исследователей к другим, несколько более сложным схемам газотурбинных двигателей. Наиболее распространена в настояш ее время схема с регенерацией тепла. Сугцность ее заключается в том, что отработанный газ, выходящий из последней ступени турбины, не выбрасывается наружу, а поступает в теплообменник-регенератор, где отдает некоторую часть тепла воздуху, сжатому в компрессоре. Таким образом, для достижения в камере сгорания той же температуры, что и в схеме без регенератора, при одинаковом расходе воздуха, потребуется уже меньшее количество топлива. Применение регенератора значительно усложняет газотурбинную установку и увеличивает ее вес и габариты. [c.385]

Большой интерес представляет трехвальная газотурбинная установка с тяговой турбиной среднего давления (рис. 12). Как показали расчеты, выполненные в ЦНИИ МПС, к. п. д. трехваль-ной установки остается на расчетном уровне в широком диапазоне изменения мощности двигателя (от 50 до 100% номинальной) и расход топлива на холостом ходу значительно сокращается. [c.23]

Из данных табл. 2 видно, что при той же температуре и том же давлении рабочего газа перед турбиной и при незначительном увеличении удельного веса локомотив с установкой СПГГ-ГТ расходует вдвое меньше топлива, чем с газотурбинной установкой постоянного давления. [c.25]

Другая автомобильная газотурбинная установка с СПГГ фирмы Ford имеет мощность 150 л. с. при 2400 циклов в минуту. Диаметр цилиндра двигателя 95 иш, диаметр цилиндра компрессора 279 мм, максимальный ход блока поршней 173 мм, ход блока поршней на номинальном режиме 107 мм, диаметр турбинного колеса 152,4 мм. Эта установка предназначается для автомобилей и тракторов. Удельный расход топлива экспериментального образца установки 204 г/л. с. ч. После доводки расход топлива будет снижен. Эта установка была смонтирована на экспериментальном тракторе Тайфун [43]. Регулирование мощности двигателя осуществляется одним рычагом, управляющим дросселями, установ-36 [c.36]

Задача 4.30. Определить расход топлива при работе зовой турбины и коэффициент избытка воздуха в каре сгорания газотурбинной установки, если объем ка- ры сгорания Ук.с = 0,55 м , объемная теплонапряжен-сть камеры сгорания г/ = ЗЫ0 кВт/м коэффициент лезного действия камеры сгорания Пк.с = 0,97, низшая плота сгорания топлива Р = 41 400 кДж/кг, количество ступающего в камеру сгорания воздуха. Ов = 37,8 кг/с теоретически необходимое количество воздуха для (игания 1 кг топлива У°= 14,4 кг возд./кг топл. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...