Коэффициент плоских

Сопоставим непосредственно аберрационные свойства СПП и ДЛ, причем основное внимание уделим плоским ДЛ. Можно отметить следующие моменты. При одинаковых отрезках s и s коэффициенты аберраций СПП, как правило, больше соответствующих коэффициентов плоских ДЛ. Математически это выражается в наличии членов, пропорциональных 1/г радиус преломляющей поверхности обычно меньше ее отрезков, фокусное расстояние СПП, например, равно n rf(n — п). Физически это следствие того, что при падении на сферическую поверхность световые лучи образуют большие углы с нормалью к поверхности, чем при падении на плоскость. Таким образом, сходимость аберрационного разложения у плоской ДЛ оказывается лучше, чем у СПП. [c.35]

Необходимо найти аберрации описанного компонента в его выходном зрачке на расстоянии р от плоскости ДЛ. Решить поставленную задачу можно прямым путем, используя полученные в гл. 1 аберрационные коэффициенты плоской преломляющей поверхности [см. формулы (1.29)] и плоской ДЛ [см. формулы (1.31)], а также формулы преобразования коэффициентов [c.69]

Аэродинамический коэффициент плоской фермы = Сф — 1,4ф [c.215]

Для любой плоской фигуры существует наивыгоднейшая ширина полосы (ленты), в которую можно уложить контуры деталей, чтобы получить наивысший коэффициент использования материала (рис. 251, б, 252, а). [c.343]

Площадь поверхности трубы frp считают при этом с той ее стороны, с которой коэффициент теплоотдачи меньше. Если же коэффициенты близки друг к другу, ai 2, то целесообразно площадь считать по среднему диаметру трубы 3 = 0,5 dBH + d ). В этом случае погрешность от замены в расчетах цилиндрической стенки на плоскую будет минимальна. Справедливость приведенных выше рекомендаций несложно проиллюстрировать на примере. [c.99]

В ранее использованной модели [163, 171] предполагалось, что элементарные слои, образующие стопу, имеют толщину, равную d, и их оптические характеристики принимались равными характеристикам частиц. Такая связь между свойствами элементарного слоя и образующих его частиц может быть использована по крайней мере в качестве первого приближения при плотной упаковке частиц. Если система частиц сохраняет высокую объемную концентрацию при неплотной упаковке, связь между параметрами элементарного слоя и образующих его частиц будет более сложной. Для расчета этой зависимости служит геометрическая модель элементарного слоя—двумерная модель дисперсной среды [177], в которой реальные частицы, расположенные случайным образом в одной плоскости, заменены системой регулярно расположенных в узлах плоской квадратной сетки с шагом 2ур сфер. В рамках геометрической оптики взаимодействие излучения с поверхностью не зависит от ее размеров [125], поэтому принято, что сферы имеют единичный радиус. Предполагается, что поверхность их диффузно отражающая, серая. Для расчета характеристик элементарного-слоя используется вспомогательная схема (рис. 4.1), образованная моделью 2 и двумя абсолютно черными плоскостями I и 3. Задав на а. ч. плоскости 1 поток излучения плотностью qb, можно найти коэффициенты отражения и пропускания модели rt и Т( по отношению потоков, попадающих на плоскости / и 5 после многократного отражения на частицах, образующих систему 2, к заданному потоку, а затем поглощательную способность и равную ей степень черноты. [c.149]

К - коэффициент конструкции плоских днищ и крышек (см. приложение И, табл. 2) [c.22]

Зуб рассматриваем как консольную балку, для которой справедлива гипотеза плоских сечений или методы сопротивления материалов. Фактически зуб подобен выступу, у которого размеры поперечного сечения соизмеримы с размерами высоты. Точный расчет напряжений в таких элементах выполняют методами теории упругости [351. Результаты точного расчета используют для исправления приближенного расчета путем введения теоретического коэффициента концентрации напряжений (см. ниже). На расчетной схеме (см. рис. 8.19) [c.119]

В плоской трубе отношение максимальной скорости к средней =-= 1,5. Этому значению соответствуют величины /И,, = - 1,2 и V, = 1,57. В трубе круглого сечения = 2 и соответственно коэффициенты [c.19]

При указанных значениях УИк и к гю,, = 0,3 коэффициент понижения эффективности газоочистного аппарата соответственно для круглой трубы кп = 0,953 и плоского канала к., == 0,970. [c.68]

Заметим, что плоские (тонкостенные) решетки обладают специфической особенностью, заключающейся не только в том, что степень выравнивания потока в сечениях на конечном расстоянии за ними отличается от степени растекания но их фронту, но и в том, что при достижении определенных значений коэффициента сопротивления эти решетки даже усиливают неравномерность потока за ними, придавая профилю скорости характер, прямо противоположный характеру распределения скоростей перед ними. [c.77]

В случае, если распределительное устройство представляет собой плоскую (тонкостенную) решетку и она предназначена для равномерного распределения скоростей по сечению в условиях полной неравномерности набегающего на нее потока, требуется определить, в каких пределах допустимо применение такой одиночной решетки и какова связь между степенью растекания струи в конечном сечении за решеткой и коэффициентом ее сопротивления. [c.79]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестве распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникающее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления опт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной или перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Допустим, что скорость одной из двух струек перед решеткой равна нулю — случай полной неравномерности, имеющей место при набегании на решетку узкой струи (рис. 3.4). Все описанное справедливо и для этого случая вследствие торможения при набегании на решетку узкая струя будет растекаться по ней в поперечном направлении растекание будет продолжаться и после протекания жидкости через отверстия плоской решетки в виде отдельных струек. Однако по мере увеличения коэффициента сопротивления решетки поперечное (радиальное) растекание струек будет непрерывно расти, а следовательно, будет возрастать до бесконечности и степень растекания жидкости (расширения потока) за решеткой, так что скорость потока будет стремиться к нулю. При этом степень растекания [c.80]

Следует отметить, что описанный здесь парадокс , заключающийся в том, что с увеличением коэффициента сопротивления плоской решетки (выше некоторого значения) в сечениях за пей появляется новая неравномерность с перевернутым профилем скорости, долгое время не был раскрыт. Поэтому в некоторых случаях применялись (и до сих пор применяются) плоские решетки с большими коэффициентами сопротивления, которые вместо выравнивания потока дают обратный эффект. [c.82]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки р, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а п б). [c.85]

При этом подводе жидкости и наличии плоской решетки с очень большим коэффициентом сопротивления рассмотренное перетекание потока непосредственно за решеткой будет происходить в обратную [c.85]

Как видно, величина Кф не имеет отрицательных значений, т. е. перевернутый профиль скорости не получается ни при каких Срг-Наоборот, чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем большее выравнивание скоростей происходит по ее фронту. Если вплотную к выходу потока из плоской тонкостенной решетки приставлены продольные направляющие поверхности (рис. 4.3) или если в качестве распределителя скоростей применена объемная решетка, проходные каналы которой не позволяют входящим в них струйкам перемешиваться, то коэффициент выравнивания потока за такой решеткой остается таким же, что II непосредственно перед ней, т. е. всегда К = Кф. [c.99]

Каждая решетка системы (если речь идет о плоской, г. е. тонкостенной решетке) должна быть выбрана так, чтобы за ней не получалось перетекания жидкости из одной области сечения в другую, т. е. чтобы не происходило существенного перевертывания профиля скорости. Поэтому плоская (тонкостенная) решетка должна иметь коэффициент сопротивления, меньший предельного (критического) значения Спред или Скр. полученного на основании анализа экспериментальных исследований. [c.115]

На основании данных экспериментов получена приближенная формула для определения оптимального количества плоских (тонкостенных) решеток системы с одинаковыми коэффициентами сопротивления [c.115]

Первый член правой части этого уравнения характеризует изменение первоначального профиля скорости однородной решеткой (плоской с постоянным по сечению коэффициентом сопротивления), установленной нормально к потоку (tg 0 = 0), второй — влияние изменения коэффициента сопротивления решетки вдоль ее поверхности, а третий — влияние наклона решетки (величины tg 0). Это уравнение дает линейную связь между распределением скоростей соответственно перед решеткой ш—сс и за ней и ее тремя характеристиками коэффициентом сопротивления р, коэффициентом преломления В и углом наклона 0. [c.127]

В процедуре пересчитываются коэффициентыТуравнений поверхностей и координаты вершин объекта. Коэффициенты плоских граничных кривых инвариантны к преобразованиям координат, так как согласно принятой форме представления кусочноаналитической модели плоские кривые задаются в автономных [c.88]

Примечание, /ifnp и — предельный и рабочий коэффициенты вытяжки и — коэффициенты плоского и сферического выдавливания и йраб — соответственно минимальный и рабочий радиусы гиба. [c.651]

Если пучок света падает по нормали к границе раздела, то поляризованные компоненты в дихроичной среде имеют одно и то же направление волновой нормали (перпендикулярно границе раздела). Следовательно, можно рассматривать только одно сечение индикатрисы поглощения, а именно сечение, параллельное границе раздела. Характер поглощения, характеризуемый этим плоским сечением, можно качественно назвать плоским поглощением. При этом в общем случае поперечное сечение индикатрисы является эллипсом. Длины полуосей а р и аир называются наибольшим и наименьшим коэффициентами плоского удельного поглощения. Разность awp — аир обозначается Ор и называется плоским дихроизмом. Отношение Яр = ат р1аир называется плоским дихроичным отношением. [c.99]

Спр = Сф(1+Т1), где С ф— аэродинамический коэффициент плоской фермы (по п. 4) Л —коэффициент, определяемый по п. 5 для трехграниой башни приф>0,1 коэффициент С J p умножается на 0,9 [c.28]

Из формулы 11.17 видно, что величина условио называемая коэффициентом трения клинового ползуна, больше коэффициента трения плоского ползуна в направляющих. [c.224]

Коэ(1зфициент трепня / определяется экспериментально для различных условий работы вращательных пар и изменяется в значительных пределах в зависимости от материалов и состояния трущихся поверхностей, от условий их работы и т. п. Для не-приработавцтхся цапф при сухом трении обычно / принимают равным / = /з/, а для приработавшихся / = Vs/, где / — коэффициент трения плоских соприкасающихся поверхностей из того же материала. [c.228]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

Отрезки, параллельные между собой, в аксономелрии также изображаются параллельными отрезками. Если сюрона многоугольника расположена параллельно аксонометрической оси, то величина ее проекции зависит от коэффициента искажения по этой оси. В качестве примеров построения плоских фигур даны построения оснований призм и пирамид (рис. 173). Наклонные отрезки, не параллельные плоскостям проекций, строят по координатам их крайних точек (рис. 174). [c.92]

По формулам (2.32), (2.33) и (2.35) определяют коэффициенты понижения эффективности работы тепло- и массообменных аппаратов при любом т, т. е. при характере распределения скоростей, описываемом степенной функцией (см. рис. 1.15). Значения этих коэффициентов, а также М, и jV при различных т приведены ниже (в числителе для круглой трубы, в знаменателе для плоской), при этом коэффициенты r], и рассчитаны только для kiWy, = 0,3. Последние коэффициенты можно определять, например, либо по формулам (2.8) и (2.13) и соответственно (2.16) и (2.17), либо, зная. Д4 , по рис. 2.1. [c.67]

Таким обра.зом, степень растекания жидкости в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой всегда значительнее, чем по ее фронту. Если при критическом значении коэффициента сопротивления решетки за ней достигается равномерное распределение скоростей, то на самой решетке поток остается еще неравномерным. [c.80]

Поскольку одна плоская решетка без дополнительных устройств не всегда достаточно эффективна при использовании ее в качестве распределительного устройства, возникает необходимость в других способах выравнивания потока. Одним из способов является последовательная установка системы плоских решеток, каждая из которых имеет меньший коэффициент сопротивления, чем необходимый коэффициент сопротивления при одной решетке. В этом случае растекание струи будет происходить постепенно от одной решетки к другой (рис. 3.10, а), что исклюйает возможность новой деформации потока вследствие перетекания жид1сости из [c.87]

Для повышения эффективности систем решеток расстояние между ними должно быть не меньше определенного значения. Действительно, если при излишне большом коэффициенте сопротивления каждой решетки они расположены слишком близко одна от другой, то течение жидкостц будет мало отличаться от течения, которое наблюдается в случае одиночной плоской решетки (рис. 3.11). Например, струя, набегающая по> центру на первую решетку с большим значением коэффициента р, как было показано, непосредственно за решеткой растекается радиально. Вследствие ограниченности расстояния между решетками струя не сможет изменить своего радиального течения и будет перетекать через-вторую решетку в том же направлении. Вся жидкость за второй решеткой, перетечет из центральной части сечения к стенкам аппарата (рис. 3.11, а). [c.88]

Что касается стационарных насыпных слоев (объемных решеток), то, казалось бы, они должны обладать такими же свойствами, что и система плоских решеток или пучки труб, т. е. жидкоегь, набегая узкой струей, должна в них также растекаться постеиеино от сечения к сечению, а следовательно, за слоем при соответствующем значеннн его коэффициента сопротивления должно было бы установиться наиболее равномерное поле скоростей (рис. 3.12, а). [c.89]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется по каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала установлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечения О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток па п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке 0—0 - 2—2 (рнс. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

Для пространственных решеток, например типа хонейкомба, полученные формулы позволяют определять значения потребных или оптимальных коэффициентов сопротивления независимо от того, требуется ли чтобы растекание струи происходило по фронту этих устройств или в конечных сечениях за ними. При плоской же решетке эти формулы верны только для расчета растекания струи по ее фронту. [c.111]

Это же выражение было получено Прандтлем [207]. Случай а ° ° 0, т. е. фх °° о (см. рис. 5.1), имеет место тогда, когда непосредственно за плоской решеткой или сеткой расположены продольные направляющие поверхности (спрямляющая решетка — хонейкомб, см. рис. 4.3). В то же время, как уже было отмечено, коэффициент выравнивания потока должен быть одинаковым как в конечном сечении за решеткой, так и перед ней, по ее фронту. Таким образом, выражение (5.58) можно рассматривать как уточненную формулу и для расчета коэффициента выравнивания потока по фронту решетки, т. е. /(ф = Аа)р/Ашо = /( = ( + Ср)С Как видно, это выражение аналогично формуле (4.29), только более уточненной. [c.130]

Горизонтальный участок присоединяли к воздухопроводу от вент[1лятора, ешгнетав-шего в установку чистый (незапылснпый) воздух. В качестве распределительных устройств использовали г.тавным образом плоские (тонкостенные) решетки 2 - стальные перфорированные листы. Эти решетки размеща,ти а рабочей камере на различном расстоянии //р от бокового входного отверстия (или от выходного сечения отвода 4). Коэффициент сопротивления решеток р меняли в широких пределах, примерно от 2 до 2000, путем изме- [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...