Межкристаллитная ударной вязкости

В некоторых случаях при отпускной хрупкости ( белый излом в ковком чугуне) наблюдается низкая ударная вязкость из-за малой межкристаллитной прочности, в то время как пластичность металла остается на нормальном уровне. В этом случае отмеченная связь между б и нарушается. [c.122]

Мерой оценки свариваемости служит комплекс показателей по химической однородности, по стойкости против межкристаллитной коррозии, твердости, пределу текучести и прочности, показателям пластичности, ударной вязкости, чувствительности к надрезам и т. д. Особо важное место занимают проблемы свариваемости с позиций технологической прочности, т. е. сопротивления металла образованию трещин при сварке, в процессе остывания и в последующий период. [c.129]

В результате исследований [270, 271 ] возможности использования азота как заменителя никеля при выплавке сталей с Bif.i-соким содержанием хрома предложена хромоникелевая сталь типа 18-5 с азотом (0,15—0,25%), обладающая повышенным пределом текучести по сравнению со сталью типа 18-8 и такой же чувствительностью к межкристаллитной коррозии, как и сталь типа 18-8. В кипящей азотной кислоте эта сталь показала высокое сопротивление коррозии. В другой работе [272] изучалась возможность замены никеля азотом в хромоникелевой стали типа 23-12 с тем, чтобы сделать ее полноценным заменителем хромоникелевой стали типа 25-20 с 1,5% Si. Азот вводили в эту сталь в количестве 0,21—0,29%, Установлено, что после ЮО-ч выдержки при 900° С ударная вязкость стали резко снизилась вследствие образования новой фазы. [c.325]

Изучение старения стали типа 18-8 с титаном, доведенное до 5000 ч, позволило установить, что ударная вязкость и удлинение незначительно снижаются, а предел текучести несколько повышается. В процессе испытания наблюдались структурные изменения, связанные с образованием а-фазы. Выделений а-фазы, а также склонности этой стали к межкристаллитной коррозии после длительного испытания стали под нагрузкой и без нее не обнаружено. [c.336]

Трещины в околошовной зоне на участке перегрева 31Ъ на расстоянии менее 1 мм от границы сплавления со стороны корпуса тройника. Кольцевые продольные трещины 4.ПЗ, а Межкристаллитное повреждение — хрупкое (квазихрупкое) повреждение. Трещины по границам укрупненных зерен Технологические причины некачественная послесварочная термическая обработка недоотпуск или его отсутствие отсутствие подогрева при сварке. Твердость металла шва при эксплуатации претерпевает период дисперсионного охрупчивания, что приводит к резкому повышению твердости и снижению ударной вязкости [c.269]

Х28. Применяя этот способ, можно снизить содержание углерода до тысячных долей процента и повысить значения ударной вязкости и стойкость стали против межкристаллитной коррозии. Этого не удается достигнуть без применения вакуума. [c.252]

Ферритные, полуферритные или мартенситные стали и швы, содержащие 16—30% хрома, склонны к термическому старению при температуре 350—525° С. После длительной (для некоторых сталей — несколько часов) выдержки в указанном интервале температур у такого металла повышается твердость и хрупкость и сильно снижается ударная вязкость при комнатной температуре. Это явление называют склонностью металла к 475-градусной хрупкости. При этом наряду с повышением хрупкости появляется восприимчивость металла к межкристаллитной коррозии. [c.92]

При температурах 300—700 , как следует из диаграмм пластичности, латуни Л-59, Л-62 и Л-68 пмеют зону хрупкости. В районе указанных температур сплавы имеют низкие величины удлинения и сужения площади, а также ударной вязкости. Хрупкость латуни Л-59 и Л-62 проявляется и при высоких температурах (выше 850°). Как указывает А. А. Бочвар [53], причина хрупкости латуней при низких температурах еще неясна. При температурах выше 850° латуни хотя и имеют однофазную структуру, состоящую из -фазы, однако в области таких температур пластичность латуней понижается вследствие роста зерна и ослабления межкристаллитных связей. [c.225]

При сварке применяется ряд технологических приемов, уменьшающих опасность возникновения межкристаллитной коррозии в сварных швах и околошовной зоне. Основной целью этих приемов является обеспечение ускоренного охлаждения металла шва и зоны нагрева в интервале температур 900—400° С, при котором выделяются карбиды хрома. Кроме того, ускоренное охлаждение повышает пластичность и ударную вязкость аустенитных сталей. [c.61]

Точно так же, как испытание на загиб, этот способ оценки основан на ухудшении механических свойств под влиянием межкристаллитной коррозии. Обычно определяется изменение прочности и относительного удлинения при растяжении, а также изменение ударной вязкости. Испытуемый образец подвергается воздействию выбранной агрессивной среды только на рабочем участке его поверхности. Для этого применяются специальные сосуды или часть поверхности образца покрывается нерастворимой краской или пластмассой. Для надежности оценки необходимо эти испытания проводить на большом количестве образцов, подвергшихся коррозии в одинаковых условиях, а результаты испытаний обработать статистически. В этом случае интенсивность коррозионного разрушения можно оценить и количественно. Конечно, часть испытуемого образца, подверженная межкристаллитной коррозии, может иметь весьма незначительные прочность и ударную вязкость [260]. [c.192]

В хромомолибденовых сталях паропроводов сверхкритических параметров, кроме вышеуказанных изменений структуры и механических свойств металла под длительным воздействием высокой температуры, возникает так называемая межкристаллитная коррозия, снижающая ударную вязкость, в результате чего может также произойти хрупкое разрушение паропровода. [c.196]

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 1СВ по АЗТМ и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость КСУ 4д при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение 8 — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

ОХ 17Т Рекомендуется в качестве заменителя стали Х18Н10Т для сварных конструкций, не подвергающихся действию ударных нагрузок и при температурах 1ксплуатации не ниже —20° С Обладает удовлетво р ител ьно й сопротивляемостью межкристаллитной коррозии Сваривается удовлетворительно, но сварные соединения имеют низкую ударную вязкость [c.13]

Х25Т То же, что и для стали 0Х17Т. но при температурах эксплуатации выше 20° С для работы а более агрессивных средах (аппаратура для растворов гипохлорита натрия, азотной и фосфорной кислот трубы для теплообменной аппаратуры работающей в агрессивных средах) Обладает удовлетворительной сопротивляемостью межкристаллитной коррозии. Проявляет склонность к охрупчиванию в результате нагрева при 450—550° С. Сваривается удовлетворительно, но сварные соединения имеют низкую ударную вязкость [c.13]

Для оценки свойств биметаллов применяют комплекс испытаний, регламентированных ГОСТ 10885-85 и соответствующими техническими условиями так, свойства металла основы для горячекатаной коррозионно-стойкой двухслойной стали определяют испытаниями на растнжеине но ГОСТ 1497-84, ударную вязкость — по ГОСТ 9454-78 и др. Прочность соединения определяют при испытания.х на изгиб образцов с расположением плакирующего слоя внутрь и наружу, на срез — с определением сопротивления срезу по плоскости соприкосновения основного и плакирующего слоев (табл. 8.43). Плакирующий коррозионно-стойкий слон испытывают на межкристаллитную коррозию. Биметаллические листы подвергаются неразрушающим методам контроля. [c.299]

Свариваемость двухфазных хромоникелевых сталей переходных классов по сравнению с однофазными выше, особенно сопротивляемость образованию трещин и межкристаллитной коррозии. Мартенситно-стареющие коррозионностойкие стали (08Х15Н5Д2Т и др.) могут иметь в зоне сварного соединения ослабленные участки в отношении величины ударной вязкости и стойкости против коррозии. Антикоррозионные свойства сварных соединений восстанавливаются после полной термической обработки. Рекомендуется для этих же целей отпуск перед сваркой при 600—650 °С. Для предотвращения старения металла в зоне сварного соединения в процессе эксплуатации конструкции и последующего снижения его пластических свойств применяют термообработку после сварки (при 600—650 °С). Хромоникелевые стали сваривают практически всеми методами. Режимы стремятся подбирать так, чтобы сварка происходила при малых значениях погонной энергии. Успешно сваривают хромоникелевые стали контактной сваркой. [c.511]

Автору с сотрудниками удалось найти другое решение, позволяющее применять в сварных конструкциях высокожаропрочные стали, не опасаясь локальных разрушений [20]. Оказалось, что благоприятное сочетание высокой жаропрочности и высокой сопротивляемости локальным разрушениям достигается при упрочнении аустенитной стали (сплава) значительным количеством бо-ридной фазы. Аустенитные стали, легированные бором (более 0,3—0,4%), обладают не только высокой жаропрочностью (см. табл. 3). Они весьма устойчивы против образования горячих околошовных трещин (см. рис. 76). Обладая двухфазной структурой, они отличаются повышенной межкристаллитной (межзерен-ной) прочностью. Следует, однако, отметить, что ударная вязкость этих сталей при комнатной температуре невысока. Автор полагает, что применение жаропрочных аустенитно-боридных сталей явится одним из эффективных средств решения проблемы предотвращения локальных разрушений сварных соединений (рис. 76). Эффективной мерой предотвращения хрупких разрушений аустенитных сталей является повышение их длительной пластичности [23 j. [c.188]

Заметную чувствительность к необратимой отпускной хрупкости, особенно с крупнозернистой структурой, обнаруживает вязкость разрушения обеих сталей (см. рис. 4.8). Однако строение изломов весьма чувствительно к состоянию необратимой отпускной хрупкости. Отпуск 1 ч при 300-450 С вызывает весьма существенное увеличение доли межкристаллитного разрушения (см. рис. 4.8). При этом проявляется тесная связь между степенью провала уровня ударной вязкости и увеличением доли межкристаллитного разрушения. В [73] отмечается более супцественное (в пять-шесть раз) повышение сегрегационного обогапдения фосфором границ бывших зерен аустенита в А-стали по сравнению с Т-сталью при повышении температуры аустенитизации от 870 до ИбО С. [c.136]

Структура. После оптимальной термической обработки, состоящей из закалки с 1050—1080° С в воде, сталь 10Х14Г14Н4Т имеет аустенитиую структуру с включениями карбонитридов титана. При содержании никеля на нижнем пределе сталь может содержать до 20% 6-феррита. При нагреве в интервале 500—750° С ироисходит выделение небольших количеств карбида СгазСг,, которое мо кет привести к некоторому снижению пластичности и ударной вязкости, а также появлению склонности к межкристаллитной коррозии. [c.92]

Структура. После оптимальной термической обработки — закалки с 1000° С с охлаждением в воде сталь имеет аустенитиую структуру. При нагреве в интервале 550—800° С происходит выделение карбида хро.ма Сг2.зСб, в котором углерод частично замещен азотом. Карбиды выделяются преимущественно по границам аустенитных зерен, что сопровождается снижением ударной вязкости и появлением склонности к межкристаллитной коррозии. [c.96]

Прп пагреве в интервале 550—950° С в стали наблюдается выделение о-фазы (550—950° С) и карбида (550—700 С) хрома типа /Иб2зСб оба процесса снижают ударную вязкость и пластичность [127, 128] (рис. 61). В результате выделения карбидной фазы сталь обнаруживает склонность к межкристаллитной коррозии, которая возникает при испытании в промышленной экстракционной кислоте (32% Р2О5 2% F и 1,8% SO3 при 70—75° С в течение 2000 ч) после нагрева при 650° С в течение 500 ч. [c.138]

Введение в высокохромистые (ферритные) стали никеля, азота, хрома способствует расширению области у-фазы. В результате при определенном соотношении содержания хрома и указанных элементов образуется смешанная аустенито-ферритная структура, обладающая рядом преимуществ по сравнению с-ферритной и аустенитной. Это обусловило более широкое применение этих сталей (см. табл. 1). Так, наряду с повышенной общей коррозионной стойкостью, стали почти не склонны к межкристаллитной коррозии и стойки против коррозии под напряжением. Относительное удлинение и ударная вязкость этих сталей, особенно азотосодержащих (Х28АН и др.), заметно выше, чем ферритных. Присутствие азота в стали приводит к измельчению зерна в исходном состоянии и замедлению скорости роста зерен при нагревании. Стали обладают также хорошими литейными свойствами, поэтому их широко применяют для изготовления отливок. Однако эти стали труднее обрабатывать давлением, чем, например, аустенитные. [c.20]

Стабилизированные титаном или ниобием стали 0Х17Т и Х25Т при кратковременном высокотемпературном нагреве (в том числе при сварке) не приобретают склонности к межкристаллитной коррозии, однако механические свойства в результате нагрева и роста зерна в зоне сварного соединения ухудшаются. Наиболее сильно снижается ударная вязкость основного металла в зоне термического влияния, при этом порог хладноломкости сдвигается в область положительных температур. [c.99]

Увеличение содержания углерода в хромоникелевой аустенитной стали, хотя и повышает пределы текучести н прочности, но оказывает отрицательное влияние на коррозионную стойкость, пластичность и ударную вязкость после отпуска при 600—800° С. Только при содержании углерода 0,02% закаленная сталь после отпуска при 500—800° С практически не изменяет указанных свойств. Отрицательное влияние углерода в известной мере устраняется присадкой стабилизирующих элементов (титана, ниобия). Хролюникелевая аустенитная сталь с очень низким содержанием углерода по стойкости к общей н межкристаллитной коррозии и всем технологическим свойствам лучше, чем стабилизированная сталь. [c.120]

Из пробных стыков вырезаются образцы для испытаний два образца для испытаний на растяжение, два образца для испытаний на загиб, три образца для испытаний на ударную вязкость (лри толщияе стенки свариваемых труб 12 мм и более), два образца для металлографического контроля и два образца для проверки стойкости против межкристаллитной коррозии (для трубопроводов из нержавеющих сталей). [c.427]

В сталях 15Х25Т и 15X28 значения ударной вязкости в сварных соединениях не более 10 Дж/см . Для стали 15X28 после ее нагрева выше 900 °С (сварка, прокатка) необходим отжиг при 760 °С с целью повышения стойкости к межкристаллитной коррозии [c.249]

ДЛЯ испытания на осадку — два прутка или мотка для испытания на растяжение, ударную вязкость, длительную гфочность, растяжение при повышенных темпера урах, твердости на термически обработанных образцах, склонности к охруг -чиванию — два мотка или прутка для каждого вида испытаний для испытания на склонность к межкристаллитной коррозии два прутка от плавки [c.393]

НИИ, микроучастки, имеющие разный химич1еск)ий состав, вытягиваются, и может возн№к уть строчечная структура. Такая структура обусловливает анизотропию свойств в изделии и повышенную склонность к межкристаллитному, а также к шифераому излому. В поперечном направлении может наблюдаться сильное снижение относительного удлинения, сужения и ударной вязкости. [c.22]

Термическая обработка. Термическая обработка нержавеющих аустенитных сталей состоит обычно либо в закалке, либо в стабилизирующе(м отжиге. Закалка стали производится для повышения ее пластических свойств и сопротивления межкристаллитной коррозии. Стабилизирующий отжиг (850—900°) имеет целью только повышение сопротивления межкристаллитной коррозии. Температура нагре ва под закалку аустенитных хромоникелевых сталей обусловливается главным образом двумя факторами — содержание1М в стали углерода и величиной зерна аустенита. Как следует из диаграммы состояния Fe — Сг—Ni сплавов (см. рис. 1), чем выше содержание углерода, тем выше должна быть температура закалки. С другой стороны, чем больше величина зерна аустенита, полученная в результате термообработки, тем ниже стойкость стали против межкристаллитной коррозии и хуже ее пластические свойства и ударная вязкость. [c.21]

Электроды ЦТ-17 предназначены для сварки литой стали Х20Н12С2, работающей при температурах до 550°. Требованию стойкости против межкристаллитной коррозии не удовлетворяют и относятся к группе 2а. Содержание феррита в наплавленном металле установлено паспортом в пределах 3—5%. Пластические свойства и ударная вязкость наплавленного металла цосле стабилизации при 800° с выдержкой 10 час. снижаются (см. табл. 34). [c.56]

I При широко применяемой сварке с присадкой в наплавленный металл ниобия необходимо обращать особое внимание на содержание углерода в электродной проволоке. Вообще, с точки зрения межкристаллитной коррозии считается достаточным содержание ниобия, равное минимум восьмикратному содержанию углерода, или — в случае стали с 2% Мо — шестикратному. Согласно статистическим данным, можно считать, что содержание углерода в наплавленном металле остается таким же, каким оно было в сердечнике электрода, или повышается на 0,01—0,02%. Таким образом, например, при содержании углерода в проволоке 0,12%, необходимо, чтобы содержание ниобия составляло минимально 0,96% для электродов из стали типа 1Х18Н10Б и 0,72% для электродов из стали 1Х18Н12М2Б. Практически в электродной проволоке массового производства — 1% Nb. Однако повышенное содержание ниобия снижает ударную вязкость металла шва, так же как и основного материала [204]. Поэтому для сохранения хороших механических свойств металла шва и одновременно для обеспечения его стабилизации углерода в нем должно быть как можно меньше. [c.118]

Увеличение содержания хрома заметно повышает коррозионную стойкость хромистых низкоуглеродистых сталей в окислительных средах так если при содержании в стали 12% Сг (С — 0,002%, N — 0,08%, 2%—Мо) скорость коррозии в кипящей 65%)-ной ННОз была равна 3,9 мм/год, то в стали с 17% Сг скорость коррозии составляет 0,44 мм/год, а при 30% Сг всего лишь 0,1 мм/год. С ростом содержания хрома в хромистых сталях возрастает также стойкость и к питтинговой коррозии. Замечена, что молибден не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на стойкость хромистых сталей в растворах азотной кислоты. С ростом содержания хрома в стали необходимо снижать концентрацию азота и особенно углерода. В этом случае хромистые стали будут обладать высокой ударной вязкостью. Такие стали обладают повышенной стойкостью против щелевой и язвенной коррозии, а также против коррозии под напряжением и в окислительных средах. При более высоком содержании углерода и азота повышения ударной вязкости можно добиться присадкой алюминия и молибдена. Алюминий связывает азот и уменьшает потери массы в азотной кислоте в 10 раз. Ферритные стали с низким содержанием углерода и азота более стойки к коррозии под напряжением, чем аустенитные стали типа l8 r-10Ni, но подвержены межкристаллитной коррозии после нагрева при 475°С. Очистка сталей от примесей внедрения повышает также и стойкость стали к межкристаллитной коррозии. Была исследована коррозия низкоуглеродистых хромистых сталей (24—28% Сг, [c.78]

Корпуса задвижек фонтанной арматуры разрушались через 10-30 дней с начала эксплуатации (рис. 2.1, в). Задвижки изготовлены из стали Uranus 50 (08Х20Н12МЗБТЛ) ферритно-аустенитного класса. Корпуса задвижек разрушались на 2 части, а в некоторых задвижках возникали сквозные трещины вдоль образующей, параллельной оси штока. Разрушения корпусов задвижек имели хрупкий межкристаллитный характер с крупнозернистым нафталинным изломом и происходили вследствие развития усадочных трещин, образовавшихся в процессе кристаллизации отливки в форме. Возникновение трещин в отливке обусловлено повышенным содержанием хрома (26,26 %) в сплаве (при максимально допустимом 23 %) и низкой скоростью кристаллизации. Развитию трещин способствовало сильное охрупчивание металла (относительное удлинение 8 = 6,4 %, ударная вязкость K V 35 Дж/см при минимально допустимых по техническим условиям 20 % и [c.31]

Сталь 1Х14Н14В2М (ЭИ257) обладает высокой пластичностью и высокими показателями длительной прочности. Однако исследование ее структуры и свойств после длительной эксплуатации также выявило ее нестабильность, чувствительность к межкристаллитной коррозии и снижение ее пластичности и ударной вязкости по сравнению с исходным состоянием. [c.430]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...