Нержавеющие Термическая обработка

Режимы термической обработки (обычно применяемые) хромистых нержавеющих сталей U получаемые при этом механические свойства приведены в табл. 82. [c.482]

Режимы термической обработки и механические свойства хромистых нержавеющих сталей [c.482]

Диссоциированный аммиак (ДА), содержа-И1.НЙ 75 % H.J и 25 % No, или диссоциированный аммиак с частичным дожиганием водорода с а 0,7-h0,9 и последующей осушкой (ПСА-08). Атмосфера ПСА-08 состоит из 7—20 % Н.2, 84—80 % N3. Диссоциированный аммиак (ДА и ПСА-08) применяют главным образом при иаг реве для термической обработки нержавеющих и электротехнических сталей. [c.203]

Неправильная термическая обработка ферритных или аустенитных нержавеющих сталей приводит к тому, что места контакта отдельных кристаллов (так называемые границы зерен) [c.302]

Степень сенсибилизации для данной температуры и времени сильно зависит от содержания в сплаве углерода. Нержавеющая сталь 18-8, содержащая 0,1 % С или более, может быть заметно сенсибилизирована при нагревании в течение 5 мин при 600 °С. В то же время аналогичная термическая обработка сходной стали, содержащей 0,06 % С, оказывает меньшее воздействие, а при содержании углерода 0,03 % сталь не подвергается заметным разрушениям при выдержке в умеренно агрессивных средах. Чем выше содержание никеля в сплаве, тем меньше времени требуется для сенсибилизации при данной температуре. Легирование сталей молибденом увеличивает это время [13]. [c.304]

Сплав 8-Ь1 представляет собой смесь двух фаз преобладающей а-фазы (гексагональной плотноупакованной) и некоторого количества -фазы (кубической объемно-центрированной). Наблюдающиеся трещины проходят по зернам а-сплава, однако р-фаза подвергается пластическим разрушениям. Термическая обработка и изменение состава (например, понижение содержания алюминия), способствующие образованию Р-фазы, увеличивают стойкость к КРН. Состав фазы также может иметь определяющее значение установлено, что в ряде других титановых сплавов р-фаза склонна к КРН [37]. Механизм растрескивания,титановых сплавов находится еще на стадии обсуждения. Однако влияние структуры сплава, особенностей среды, а также действие посторонних анионов и приложенного напряжения в значительной степени сходно с влиянием этих факторов на поведение нержавеющих сталей (см. разд. 7.3.1 и 7.3.2). Это, по-видимому, свидетельствует об идентичности механизма КРН титана и нержавеющих сталей. [c.377]

Химический состав, термическая обработка и механические свойства основных марок хромистой нержавеющей стали показаны в табл. 19. [c.32]

В справочнике приведены химический состав, механические и физические свойства, режимы термической обработки и названия большинства углеродистых, легированных и высоколегированных сталей, применяемых в настоящее время в мировой практике. Содержатся основные данные о конструкционных, инструментальных, нержавеющих, кислотоупорных, теплостойких и жаропрочных талях двенадцати стран Европы, Америки и Азии (ФРГ, США, Бельгия, Англия, [c.268]

Нержавеющие и кислотостойкие стали в зависимости от химического состава могут сочетать различные свойства наряду с коррозионной стойкостью в атмосферных условиях они могут быть также окалино- или коррозионностойкими в различных агрессивных средах. Однако их коррозионная стойкость даже в одной какой-либо среде в значительной степени зависит от технологической обработки. Большое влияние на служебные свойства сталей оказывают термическая обработка, сварка, условия горячей пластической деформации, качество поверхности металла и другие факторы. [c.9]

Присутствие даже небольшого количества С в хромистых нержавеющих сталях, а также их термическая обработка оказывают существенное влияние на коррозионные свойства металла. [c.16]

НЕКОТОРЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ НЕРЖАВЕЮЩИХ И КИСЛОТОСТОЙКИХ СТАЛЕЙ ГОРЯЧАЯ ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ И ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА [c.51]

Щелочное травление нержавеющих сталей осуществляется в расплаве каустической соды (70—80%) и селитры (30—20%) при 400—550° С с выдержкой от 5 до 20 мин. Окалина на поверхности металла, появившаяся в результате термической обработки стали в этом расплаве, разрыхляется и значительная часть ее легко удаляется при последующем погружении стали в холодную промывную воду. [c.54]

Механические свойства и термическая обработка литейных хромистых нержавеющих сталей [c.203]

Для деталей нержавеющих жаростойких подшипников, работающих в интервале температур до 350—400° С, обеспечивающих необходимую стабильность размеров, оптимальные механические свойства и удовлетворительную коррозионную стойкость, применяют следующий режим термической обработки предварительный нагрев до 850° С, окончательный до 1070—1090° С, охлаждение в масле, а затем замедленное охлаждение до 70—80° С и двукратный отпуск при 400° С (3 << + 2 ч). [c.376]

Подшипниковые стали — см. также Шарикоподшипниковые стали — Марки и назначение 366, 379 — Обработка давлением горячая — Режимы 372, 378 — Термическая обработка 368, 370—377 --нержавеющие 375—378 — Коррозионная стойкость 377 — Механические свойства 376, 377 — Технологические и физические свойства 376 — Химический состав 375, 378 --низкоуглеродистые цементуемые — Механические свойства и режимы термической обработки 374 — Химический состав и свойства 375 Порошки металлические — Виды, насыпной вес и стоимость 321 [c.438]

Образцы из нержавеющих сталей перед обкаткой подвергали термической обработке по оптимальным режимам, точению и шлифованию. Обкатку производили на токарном станке в самоцентрирующемся трехроликовом приспособлении в два прохода при продольной подаче 0,07 мм/об. При упрочнении образцов диаметром рабочей части 10 мм диаметр роликов составлял 40 мм, радиус закругления профиля 5 мм. В качестве смазки применяли машинное масло. Для получения сопоставимых результатов обкатку производили, меняя только давление на ролик в пределах 400—2000 Н при неизменных остальных параметрах. [c.159]

Термическая обработка имеет значение как мероприятие, позволяющее изменять величину внутренних остаточных напряжений и структуры стали. Снижение величины внутренних остаточных напряжений первого рода, т. е. напряжений, уравновешивающихся в объемах, соизмеримых с размерами детали, оказывает защитное действие независимо от вида рабочей среды. Опо замедляет процесс коррозионного растрескивания в растворах едкого натра и в растворах, содержащих ионы хлора и кислорода. С этой целью для аустенитных нержавеющих сталей рекомендуется температура отпуска 800—820 °С. [c.195]

Марки стали, сварочные материалы и режимы термической обработки сварных соединений перлитных сталей с нержавеющими [c.152]

При использовании хромомолибденованадиевых или хромистых нержавеющих сталей термическая обработка сварных конструкций является обязательной в связи с неизбежностью образования в исходном состоянии после сварки в шве и околошовной зоне хрупких закаленных структур. В связи с большей термической устойчивостью мартенсита в этих сталях температура отпуска должна быть повышена до 700—760°. [c.91]

Межкристаллитную коррозию нержавеющих сталей можно также выявить электрохимическим путем — анодным травлением в течение 5 Л1ин при плотности тока 0,65 a/ м и 20 Ю С в 60%-ном растворе серной кислоты с 0,5% уротропина или другого замедлителя коррозии. Метод анодного травления, заключающийся в анодной поляризации исследуемого участка поверхности стали, обладает тем достоинством, что позволяет быстро (1,5—5 мин) определять склонность стали к межкристаллитной коррозии непосредственно на полуфабрикатах и готовых сварных изделиях. Применение этого метода дает возможность производить межоперационную проверку склонности металла к меж-кристаллитной коррозии и соответствующей термической обработкой устранять эту склонность. [c.345]

Обработку холодом используют главным образом для стабили-3aifHH размеров точных шарикоподшипников и деталей приборов, при термической обработке цементованных изделий из иысоколе-/ нрованных сталей, содержащих много аустенита после закалки, а также нержавеющих сталей и для восстановления изношенных деталей. [c.216]

Мартенситные стали, если их подвергнуть термической обработке для повышения твердости, приобретают сильную склонность к растрескиванию в слабо- и умереннокислых растворах. Особенно это проявляется в присутствии сульфидов, соединений мышьяка или продуктов окисления фосфора или селена. Специфические свойства кислот не имеют существенного значения до тех пор, пока процесс идет с выделением водорода. Эта ситуация отличается от случая аустенитных сталей, которые разрушаются исключительно в результате специфического действия анионов. Катодная поляризация также не защищает мартенситные стали от растрескивания, а ускоряет его. Все эти факты свидетельствуют, что мартенситные стали в указанных условиях разрушаются не по механизму КРН, а в результате водородного растрескивания (см. разд. 7.4). При катодной поляризации в морской воде, особенно при высоких плотностях тока, более пластичные ферритные стали подвергаются водородному вспучиванию, а не растрескиванию. Аустенитные нержавеющие стали устойчивы и к водородному вспучиванию, и к водородному растрескиванию. [c.319]

Нержавеющие стали. Основной легирующий элемент нержавеющих сталей — хром, который повышает механические свойства стали и способствует образованию на ее поверхности тонкого слоя окислов, облагораживающего электродный потенциал стали и повышающего ее коррозионную стойкость. Она повышается не монотонно, а скачкообразно. Первый порог коррозионной стойкости достигается при концентрации хрома, равной 12,8 %. При увеличении содержания хрома до 18 или до 25—28 % достигается второй порог коррозионной стойкости и наблюдается дальнейшее повышение коррозионной стойкости стали. Однако повышение содержания хрома приводит к понижению механических свойств стали, особенно ударной вязкости, а также затрудняет сварку, вызывая хрупкость сварного шва. Стали с высоким содержанием хрома после сварки требуют термической обработки. Повышение содержания углерода в нержавеющих сталях понижает их коррозионную стойкость, что связано с уменьшением содержания хрома в твердом растворе вследствие образования карбидов. Поэтому повышение содержания углерода в стали вызывает сдвиг порога коррозионной стойкости в область более высокой концентрации хрома. Понижение содержания углерода ниже 0,02% делает сталь стойкой против карбидообразо-вания. [c.31]

Паттнайк и Лоули [23] извлекали проволоку из композитов алюминий—нержавеющая сталь после изготовления, а также после термической обработки композита. На большей части поверхности проволоки были обнаружены следы поверхностной реакции, однако проволока, извлеченная из композита после его изготовления, сохраняла исходные форму и диаметр. Проволока, извлеченная после реакции при 823 К, имела диаметр 0,18 мм и выглядела как кукурузный початок. В обоих случаях утонение проволоки в шейке было примерно одинаковым вне зависимости от того, подвергали ли испытанию изолированную проволо ку или проволоку в составе композита. В центре каждой проволоки наблюдалось скопление пор, что характерно для вязкого разрушения. Однако после отжига при 898 К диаметр проволоки вырос до 0,20 мм, так что размеры незатронутой реакцией сердцевины проволоки стали очень малы и проч1Ность, и пластичность та ких проволок заметно снизились. [c.179]

Хотя термическая обработка при 823 К приводит к резким изменениям структуры композитов и слой продукта реакции занимает значительную часть объема композита, деформация разрушения, согласно Паттнайку и Лоули [23], остается неизменной. Это означает, что предшествующее разрушению трещинообразование в слое алюминида железа слабо влияет на общую пластичность. Джонс [13] показал, что, хотя линии скольжения в нержавеющей стали исходят из вершин трещин, они развиваюпся в полосы деформации, пересекающие все сечение проволоки, раньше, чем деформация становится всеобщей и образуется шейка. На рис. 5 гл. 1 приведен заимствованный из работы Джонса [13] пример образования трещин в интерметаллидной фазе, которое предшествует скольжению в проволоке. С другой стороны, эти трещины в интерметаллидном соединении, по-видимому, приводят к трещино-об разованию в матрице. [c.179]

В то же время высокие требования к качеству изделий из нержавеющих, жаропрочных сталей часто требуют 100%-ного контроля механических свойств. Однако в силу существующих методик прямых испытаний механических свойств 100%-но можно контролировать только твердость, а предел текучести, предел прочности, относительное удлинение и сужение —только выборочно на образцах по твердости — по специальным таблицам. Но на мноТих изделиях даже твердость, по Роквеллу или Бринеллю, не всегда удается замерить — это детали сложной конфигурации, большие по весу и объему сварные изделия. Тогда прибегают к сравнительным методам (например, по методу Польди). Вот почему для этого класса сталей важны разработка и внедрение неразрушающих методов контроля механических свойств и качества термической обработки. [c.94]

Материалы, высокоустойчивые в кислой среде или к окислению при повышенных температурах (такие, как нержавеющая сталь и сплавы меди, никеля и хрома), часто подвергают последующей термической обработке и (или) шлифованию или полированию с целью повышения сопротивления износу и напряжению. [c.82]

Нержавеющие стали серии AISI 400 — это стали, номинально содержащие от 11 до 27,% Сг. Нержавеющие стали этой серии разделяются далее на ферритные и мартенситные. Ферритные стали не подвергаются закалке в настоящей программе испытаний к этой категории относились стали AISI 405, 430 и 446. Мартенситные стали подвергаются закалке при термической обработке в настоящей программе испытаний к этой категории относится сталь AISI 410. [c.329]

Механические свойства хромистых нержавеющих сталей ферритного, мартенсито-ферритного и иартенситного классов после оптимальной термической обработки [c.15]

Во всех случаях проектирования химической аппаратуры из нержавеющих сталей следует учитывать необходимость проведения термической обработки для некоторых марок сталей в целях повышения коррозионной стойкости, поскольку структурные изменения, происходящие в металле в результате нагрева, например, при штамповке или сварке, как правило, оказывают существенное влияние на его коррозионную стойкость. Следует также учитывать, что сортовой профиль нери<а-веющих сталей заводами черной металлургии поставляется преимущественно термически необработанным. При применении нержавеющих сталей различных марок, в том числе сталей с пониженным содержанием никеля, необходимо строго соблюдать технологию переработки металла уделять большое внимание вопросам сварки сталей (правильности выбора сварочных электродов и соблюдению определенных режимов сварки). [c.66]

Нами исследовано также влияние режимов термической обработки на сопротивление коррозионной усталости во влажном воздухе некоторых нержавеющих сталей мартенситного класса. У стали 13Х12Н2ВМФ, закаленной с 1020°С и подверженной отпуску при 570 и 660°С, во влажном воздухе предел выносливости снижается на 30—35 %. [c.104]

Выше было показано, что независимо от режимов термической обработки ряд нержавеющих сталей мартенситного и переходного классов слабо сопротивляется циклическим нагрузкам при воздействии коррозионной среды. Условный предел коррозионной выносливости указанных нержавеющих сталей в 3 %-ном растворе Na I при Л/ = 5 10 цикл почти такой же, как мало- и среднеуглеродистой стали с перлито-ферритной или сорбитной структурой, в то время как их коррозионная стойкость в ненапряженном состоянии в десятки раз выше, чем, например, стали 45. [c.183]

Сормайт № 1 является заэвтектическим сплавом, приближающимся по структуре к вы-сокохромисгым нержавеющим чугунам. Этот сплав пра,ктически не поддаётся термической обработке (мало изменяет свою твёрдость). [c.248]

Термическая обработка существенным образом влияет на склонность аустенитных нержавеющих сталей к коррозионному растрескиванию. Так, холоднообработанная сталь с концентрацией 18,56% хрома, 10,6% никеля и 0,05% углерода разрушается при испытаниях в хлористом магнии за 18 час. Та же сталь, отожженная после холодной обработки, не разрушалась в течение всего периода испытаний. Та же картина наблюдалась и у стали с 18,5% хрома, 8,8% никеля и 0,07% углерода. Обжатие в этом случае достигало 30— 35% [111,93]. Аустенитная нержавеющая сталь, выдержанная после холодной обработки при температуре 700° С в течение 4 час, оказалась в значительной степени склонной к коррозионному растрескиванию. После выдержки ее при той же температуре, но в течение 18 час, трещины появлялись только на отдельных образцах. Склонность к коррозионному растрескиванию у этого вида стали полностью устранялась при выдержке ее при температуре 800° С в течение 15мин [III,92].М.Шейл [111,94] испытывал влияние режима термообработки на коррозионное растрескивание стали с 18,7% хрома, 8,7% никеля в кипящем растворе, насыщенном хлористым магнием. Результаты испытаний приведены в табл. 111-16. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...