Материалы для несущих пластин

Материалы для несущих пластин [c.333]

Требования к адгезионным материалам определяются требованиями к соединению несущих пластин между собой или несущей пластины с другим материалом. В случае заделки Сандвичевой конструкции по контуру необходимо хорошее заполнение образовавшихся пустот. Контроль деталей, соединенных по контуру, существенно более сложен, нежели для плоских панелей. [c.358]

Рассматривается замкнутая трехслойная круговая цилиндрическая оболочка, материалы несущих слоев которой обладают идеально упругопластическими и линейно вязкоупругими свойствами, заполнитель — линейно вязкоупругий. Общая методика исследования поведения подобных конструкций вблизи резонанса приведена в 3.7 и как приложение для трехслойных пластин —в 7.7. В данном случае задача также сводится [c.504]

Легко видеть, что результаты будут справедливы и для трехслойных пластин и оболочек, у которых несущие слои изготовлены из различных материалов и имеют разную толщину, если ба > 61 и выполнены условия упругой симметрии по толщине, т. е. если имеют место соотношения [c.236]

Снижение несущей способности слоистого композита от введения кругового отверстия не соответствует величине теоретического коэффициента концентрации напряжений, подсчитанного по теории анизотропных пластин в предположении об однородности композита. Снижение предельных напряжений тем больше, чем больше радиус отверстия. Другими словами, коэффициент концентрации напряжений увеличивается с размером отверстия в бесконечной пластине. Это также не соответствует результатам, полученным для однородных анизотропных материалов. [c.52]

Эта задача является весьма важной для оптимального проектирования простейших композиционных материалов — многослойных пластин и оболочек, когда все слои — из одного и того же материала. Наиболее дешевая и простая технология соединения металлических слоев — холодная прокатка с использованием специальных плакировочных адгезионных пленок. Можно ожидать, что в ближайшем будущем будут изготовляться таким способом все важнейшие, несущие толстостенные элементы металлических конструкций (атомные и химические реакторы, сосуды давления, трубопроводы, броня танков, корпуса судов и подводных лодок и т.д. [1]). Эта технология позволит также освоить более прочные марки сталей, которые при старой технологии были малонадежны. [c.217]

Стержни, пластины и оболочки, имеющие слоистую структуру, обычно набраны из материалов с существенно различными физико-механическими свойствами. Несущие слои из материалов высокой прочности и жесткости предназначены для восприятия основной части механической нагрузки. Связующие слои, служащие для образования монолитной конструкции, обеспечивают перераспределение усилий между несущими слоями. Еще одна группа слоев предназначена для защиты от тепловых, химических, радиационных и других нежелательных воздействий. Такое сочетание слоев позволяет обеспечить надежную работу систем в неблагоприятных условиях окружающей среды, создавать конструкции, сочетающие высокую прочность и жесткость с относительно малой массой. [c.7]

Случай линейного упрочнения материалов несущих слоев в процессе деформирования рассмотрел Королев [150, 151] для пологих трехслойных оболочек и пластин с легким упругим заполнителем. Он привел ряд решений для пластин круглой и прямоугольной форм и для цилиндрических оболочек. Непологие симметричные трехслойные упругопластические оболочки и оболочки с легким заполнителем исследованы в [149. [c.8]

На рис. 6.11 показан прогиб симметричной по толщине круговой трехслойной пластины при воздействии распределенной нагрузки интенсивности q = 30 МПа. Относительные толщины слоев (/ii = h2 = = 0,04, /13 = 0,2) подбирались таким образом, чтобы пластические и нелинейные свойства материалов проявились в достаточной степени. Это подтверждают приведенные графики кривая 1 соответствует линейно упругой пластине, 2 — упругопластической. Таким образом, учет пластичности материалов несущих слоев и физической нелинейности заполнителя приводит к увеличению расчетного прогиба примерно на 80%. Аналогичные результаты наблюдаются и для сдвига в заполнителе. [c.336]

Получим решение об изгибе прямоугольной линейно вязко-упругой трехслойной пластины. Для этого введем следующую дополнительную гипотезу о подобии вязкоупругих свойств материалов слоев ядра релаксации несущих слоев R t) подобны ядру релаксации заполнителя Rs t) и отличаются на постоянный множитель Ь Rs t) = bR[t). [c.358]

Пластинчатые конвейеры (рис. 79) специализированы для перемещения главным образом штучных и реже сыпучих грузов. В качестве несущего органа пластинчатые конвейеры имеют настил из лотков или пластин (металлических или деревянных), соединенных с цепью. Конвейеры с металлическими пластинами предназначены для перемещения сухих кусковых абразивных материалов (цементного клинкера) и др. Они состоят из привода, приводной и натяжной станции, станины и пластинчатой цепи с пластинами. Настил бывает без бортов, с неподвижными и подвижными бортами. Ширину пластин выбирают в зависимости от производительности конвейера и размеров транспортируемого груза. Так как движущаяся цепь с пластинами опирается роликами на жесткие направляющие, она подвергается меньшим сотрясениям, чем лента в ленточных конвейерах, поэтому сыпучий груз на пластине располагается более высоким слоем, чем на ленте. [c.106]

Легкие жидкости, тяжелые жидкости, пасты, замазки или синтактические пенопласты. Только немногие из них используются для соединения несущих пластин с заполнителем. Наиболее широкое применение они получили в Сандвичевых конструкциях для соединения участков заполнителя между собой увеличения прочности законцовок, поврежденных участков поверхности перераспределения сдвиговых нагрузок в фиттингах, вставках, ребрах жесткости и т. д. Для этих целей используются эпоксидные связующие, их модификации или эпоксИполиимиды. Температура отверждения варьируется от 4,4 °Сдо 218 °Сдля дву компонентных систем, применяемых для материалов, обладающих высокой эксплуатационной температурой. [c.361]

Сборочная плита, используемая при создании сандвнчевых конструкций, может дать большие преимущества. Это вспомогательное оборудование используется для сборки структур, включающих несколько различных частей заполни, теля, вставки, законцовкн н т. д. Тонкий слой облицовочной пластины не может создать достаточного давления на каждую деталь и обеспечить нанесение хотя бы тонкого слоя связующего. Когда сборочная плита имеет жесткость меньшую, чем у верхней несущей пластины сотовой конструкции, давление распределяется более равномерно большее передается толстой вставке, меньшее — вставке с толщиной меньшей, чем у заполнителя. В неотвержденном связующем детали как бы плавают , чем достигается оптимальное относительное расположение внутренней структуры сотовой конструкции. Если сборочная плита слишком жестка нли толста, те же эффекты проявляются только для слегка утолщенных деталей. В этом случае возрастает опасность возникновения повышенной пористости и образования непроклеенных участков. В основном толщина сборочных плит не до лжна превышать 2—3 толщин несущих (облицовочных) материалов Сандвичевых конструкций. Если применяются более толстые сборочные плиты, размеры элементов сандвичевых структур должны быть лучше согласованы. Использование толстых сборочных плит позволяет сделать обе поверхности Сандвичевой конструкции гладкими. Обычно же только одна поверхность, соприкасающаяся со сборочной плнтой, гладкая. [c.378]

Система нагружения. На рис. 1 изображена схема нового криостата. Все силовые детали изготовлены из сплава Ti—6А1—4V. Титан и его сплавы по сравнению с другими традиционными конструкционными материалами при низких температурах имеют значительно больший предел текучести и меньшую теплопроводность. Верхнее и нижнее основания соединены тремя полыми титановыми штангами диаметром 13, длиной 457, толщиной стенки 0,25 мм. Верхнее основание крепится болтами к криостату. В средней части штанги дополнительно фиксируются пластиной. Основания и промежуточная пластина, создавая достаточную жесткость конструкции, обеспечивают течение гелия вдоль стенок сосуда Дьюра. Дополнительными элементами жесткости служат цилиндры (толщина стенки 1.6 мм), концентрично расположенные между нижним основанием и промежуточной пластиной, изготовленные из нержавеющей стали. Цилиндры находятся в жидком гелии и не являются дополнительным теплопроводом. В цилиндрах размещаются электрические провода и трубки для подачи гелия. Диаметр титановой тяги составляет 3.2 (нижняя часть) и 6.3 мм (верхняя часть). Такая тяга выдерживает нагрузку до 4,5 кН (при комнатной температуре). При низких температурах несущая способность удваивается (Э,0 кН при 4 К). Соосность образца относительно оси растяжения обеспечивается жесткими допусками на обработку ( 0,013 мм) и посадочным местом между нижним основанием и гайкой на конце тяги, имеющем сферическую поверхность. [c.385]

Пластинчатые конвейеры — транспортирующие устройства непрерывного действия с несущим настилом, состоящим из отдельных пластин, укреплённых на замкнутом тяговом органе. Эти конвейеры предназначаются для перемещения массовых насыпных и штучных грузов и применяются преимущественно для транспортирования крупнокусковых, острогранных и абразивных, а также тяжёлых и горячих материалов. Пластинчатые конвейеры имеют значительное распространение на стационарных установках в горной (рудной и угольной), химической, энергетической и [c.1045]

Пластинчатые питатели (фиг. 191) применяются для перегрузки из бункеров преимущественно тяжёлых крупнокусковых материалов, не исключая абразивных и глинистых. Производительность изменяется в широких пределах — от 10 до 1000 M jna и более. Несущим органом является настил, составленный из смежно расположенных стальных пластин, перекрывающих друг друга и жёстко [c.1111]

По известным внешним нагрузкам (механическим и тепловым) в соответствии с выбранными расчетными схемами по формулам сопротивления материалов, теории пластин и оболочек устанавливаются номинальные напряжения в гладких частях несущих элементов и в местах действия краевых эффектов (места изменения геометрических форм и сопряжения элементов различных форм). В большинстве случаев для определения номинальных напряжений достаточно использовать предположение об упругом деформировании материалов номинальные упругопластические деформации допускаются только при включении в системы высо-конагруженных термокомпенсирующих элементов или при кратковременных программах и аварийных перегрузках. [c.10]

Главными функциями несущих облицовочных материалов (листов) для Сандвичевых конструкций являются обеспечение их жесткости относительно изгиба и сдвига в плоскости пластин, а также передача нагрузок в той же плоскости. В самолетостроении чаще всего используются стекловолокнистые препреги, пре-преги на основе углеродных волокон (тканей или однонаправлеи-ных материалов), алюминиевые сплавы марок 2024 и 7075, титановые или стальные листы. Зачастую возможность использования того или иного материала диктуется ценой на него, и конструкторские разработки могут меняться в зависимости от стоимости исходных материалов. [c.333]

ПО теплопроводности различных Сандвичевых структур. Теплопроводность Сандвичевых панелей складывается из теплоизоляционных свойств каждого из компонентов пластин, заполнителя и связующего. Тепловое сопротивление R (величина, обратная теплопроводности) является суммой сопротивлений всех трех компонентов (включая эффекты на границах раздела). Типичные свойства несущих материалов приведены в соответствующих справочниках. Термическое сопротивление адгезионного слоя составляет 0,03 внутри материала и 0,01 на поверхности. На графиках (рис. 21,4) приведены значения теплосопротивлений сотовых структур при температуре 24 °С. Показано, что для неметаллических сотовых структур влияние размера ячейки более существенно, чем плотность наполнителя. Для алюминиевой ячейки — наоборот. Поправочный температурный коэффициент К (Ь) приведен для неметаллов (J) и для алюминия (2) в зависимости от [c.340]

Результат, полученный при теоретическом анализе свойств дисперсионных соотношений и связанный с наличием нормальных волн с противоположными знаками групповой и фазовой скоростей, оказался довольно необычным в теории волноводного распространения, содержание и основные понятия которой формировались на базе изучения относительно простых ситуаций в акустике и электродинамике. В связи с этим проведены эксперименты [16, 228], целью которых была проверка возможности возбуждения такого типа волн. Эксперименты проводились для цилиндров и призм из различных материалов, возбуждаемых с торца пьезоэлектрическими преобразователями. Подводимый сигнал представлял собой узкополосный гауссов импульс с различными несущими частотами. Вследствие дисперсии первоначальный импульс искажался и на выходе наблюдались импульсы, соответствующие нормальным распространяющимся модам, возкюжным при данной частоте. По времени задержки приходящих импульсов вычислялась групповая скорость соответствующих мод. О степени согласования теоретических и экспериментальных данных можно судить по рис. 47, взятому из работы [228]. На нем приведены вычисленные (сплошные линии) и замеренные (точки) данные о групповой скорости для пластины из плавленого кварца 20,32 X 1,77 х 0,0381 см. При расчетах принималось Сз = 3,8 X 10 м/с, V = 0,17. Степень согласования теоретических и экспериментальных данных очень высокая. Кроме того, приведенные в работе [228] осциллограммы наглядно свидетельствуют о возможности эффективного возбуждения обратных волн. Приведенные экспериментальные данные достаточно интересны также с точки зрения оценки возможности модели бесконечного упругого слоя при анализе волновых процессов в конечных телах. [c.142]

Числовые результаты. При расчетах принималось, что несущие слои пластины выполнены из сплава Д16Т, заполнитель— фторопласт. Соответствующие материальные функции и параметры этих материалов приведены в таблицах 1.1, 1.3. Численное исследование решения (6.55), (6.56) продемонстрировало практическую сходимость метода упругих решений. Максимальное отличие результатов в 5-м приближении, которые приняты за искомое решение, от предыдущих — менее 1 %. Следовательно, применение метода упругих решений для исследования трехслойных упругопластических пластин позволяет получать результаты с достаточной для инженерной практики точностью. [c.336]

Рекуррентное решение краевой задачи для величин со звездочками следует из решения (6.55), в котором необходимо произвести соответствующие замены функций нелинейности, нагрузок и коэффициентов щ. При численном исследовании считалось, что несущие слои пластины выполнены из сплава Д16Т, заполнитель — политетрафторэтилен. Все необходимые материальные функции и параметры этих материалов приведены в таблицах 1.1, 1.3. Интегральный поток 1 принимался таким, что это вызывало увеличение предела текучести на 20%. [c.343]

Числовые результаты получены для шарнирно опертой трехслойной круговой пластины, защитный слой которой выполнен из кордиерита, заполнитель —фторопласт, несущий слой — сплав Д16Т. Теплофизические и упругие характеристики материалов приведены в 1.11. Трансцендентное уравнение для собственных чисел (7.12) численно исследовалось при /гз = IO/12 = 2O/11 = 0,05. Первые 20 корней, вычисленные с точностью до 0,001, сведены в табл. 7.3. [c.434]

Во-первых, общие уравнения нелинейной теории упругости используются для обоснованного вывода уравнений устойчивости для тонких и тонкостенных тел. Работы этого направления (В. В. Новожилов, 1940, 1948 В. В. Болотин, 1956, 1965 А. И. Лурье, 1966, и др.) уже обсуждались в 3. Во-вторых, решения задач, полученные на основе теории упругости, могут быть использованы для оценки точности и установления границ применения известных приближенных решений. К этому направлению относятся работы Л. С. Лейбензона (1917) и А. Ю. Ишлинского (1954). Заметим, что в этих работах в качестве уравнений для описания форм равновесия, смежных с невозмущенной формой, предлагалось использовать классические уравнения теории упругости внешние силы входили при этом только в возмущенные граничные условия. Этот подход обсуждался недавно А. Н. Гузем (1967). В-третьих, необходимость в привлечении уравнений теории упругости возникает в задачах об устойчивости пластин и оболочек, находящихся в контакте с упругим материалом пониженной жесткости. Применительно к слоистым пластинам с мягким наполнителем этот подход развивался А. П. Вороновичем (1948), В. Н. Москаленко (1964) и другими. Устойчивость цилиндрических оболочек с мягким упругим ядром рассматривалась А. П. Варваком (1966). Типичным для этих задач является применение теории пластин и оболочек к несущим слоям и трехмерной теории упругости — к заполнителю. [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...