Коэффициент бокового входа

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки р, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а п б). [c.85]

В случае бокового входа коэффициент Л о вычисляли непосредственно по полям скоростей, измеренным по двум взаимно перпендикулярным диаметрам входного отверстия модели. Коэффициент количества движения находили приближенно по формуле [c.162]

Положение, что в случае набегания струи непосредственно на ячейковую решетку с острыми кромками, расположенную под плоской решеткой, степень выравнивания получается меньше, чем при расположении ячейковой решетки над плоской, подтвердилось и при боковом входе. Поэтому для трубчатых решеток с острыми входными кромками значение опт> при котором получается совершенно равномерное поле скоростей при боковом входе потока, следует подбирать по формуле (4.104). Если допустимо менее равномерное поле скоростей, то можно воспользоваться формулой (7.11), но с несколько большим (примерно в 1,5 раза) коэффициентом [c.181]

Предельный коэффициент сопротивления решетки, соответствующий полному перетеканию жидкости за решеткой от задней стенки аппарата к передней, для всех значений Б /Бд > 10 при боковом входе получается почти одинаковым пред = 20 -ч-ЗО. Перетекания жидкости за плоской решеткой не происходит, если на нее наложить спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.6). [c.181]

Значение коэффициентов сопротивления входа и выхода для труб, ввариваемых в коллектор, при различных углах между подводящими и отводящими трубами, боковом и торцовом подводах [c.236]

Такое течение струи обусловливает не только повышенное сопротивление бокового входа, но и сложную зависимость коэффициента сопротивления от отношения площадей 7 (рис. 3-7). Резкое падение С соответствует критическому значению /, при котором происходит описанная выше перестройка потока после входа в трубу. [c.118]

В связи с тем, что при повороте на автомобиль действуют поперечные силы, его колеса катятся с боковым уводом. В зависимости от распределения боковых сил по колесам и параметров шин, главным образом коэффициента боковой эластичности, траектория движения автомобиля не совпадает с идеальной траекторией, задаваемой углами поворота управляемых колес согласно уравнению (91). При этом имеет место увод управляемых передних колес и неуправляемых задних. В первом случае у автомобиля при неизменном положении рулевого колеса и углов поворота управляемых колес радиус поворота будет увеличиваться, во втором случае автомобиль будет входить во все более крутой поворот, а затем в занос. [c.241]

Коэффициенты сопротивления входа потоков питания и управления в вихревую камеру. Течение в зоне выхода потоков питания и управления в вихревую камеру по своему характеру близко к течению в вытяжных тройниках, в которых слияние потоков прямого прохода и бокового ответвления происходит под прямым углом [22, 26]. [c.309]

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. При центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффу-зорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, при очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

Обращаясь к (22.21), запишем т = / (ф, Як). Эксперименты показывают, что при движении через водослив решающее влияние на коэффициент т оказывают сопротивления, отражаемые коэффициентом скорости ф. Эти сопротивления для неподтопленного водослива зависят от относительной высоты входного порога р Н, формы порога на входе, бокового сжатия, формы входа в плане и относительного напора Н/Ь. [c.143]

При боковом сжатии при входе на водослив с широким порогом линии Тока (в плане) искривляются. При неплавном очертании входа в плане может произойти сжатие потока непосредственно в пределах входной части (рис. 22.21), образуется сжатое сечение С—С, затем поток расширяется и в сечении Ь—О (на рисунке не показаны) занимает всю область (в плане). В связи с боковым сжатием происходят дополнительные потери энергии, особенно на участке расширения потока за сжатым сечением. Коэффициент скорости ф и коэффициент расхода т водослива при боковом сжатии уменьшаются по сравнению с истечением через водослива без бокового сжатия. Отметим, что боковое сжатие происходит и в случае, если ширина по дну подводящего русла (канала) равна ширине водослива с широким порогом, а площадь живого сечения в подводящем канале больше, чем площадь живого сечения на пороге водослива. Для этого достаточно, чтобы при равенстве указанных ширин площадь живого сечения в подводящем русле была больше площади живого сечения во входном сечении водослива. [c.144]

По рекомендации Ю. ( . Алексеева для перепадов без входного порога и бокового сжатия коэффициент скорости ф может быть принят по графику на рис. 26.4 в зависимости от отнощения Кр/р, для перепадов с порогом на входе и боковом сжатии коэффициент скорости ф принимается по графикам на рис. 26.5, а, б. [c.239]

Случай плавного сужения трубопровода (рис. 4-32,в). Здесь величину находим в зависимости от r/Dj (где г — радиус скругления боковых стенок входа) по графику на рис. 4-35. Коэффициент достигает минимума ( = 0,03) при r/Dj = = 0,2 и далее остается постоянным. [c.192]

При вертикальном расположении клина (см. рис. 9.9, г) изменение углов атаки самолета также оказывает сильное влияние на характеристики воздухозаборников. В этом случае косой обдув вызывает искажение структуры потока и его срыв с горизонтально расположенных наветренных боковых стенок канала. Это приводит к снижению коэффициентов Овх и ф, к уменьшению запаса устойчивости воздухозаборника и к возрастанию неравномерности и пульсаций потока на входе в двигатель. Конструктивными мерами для снижения влияния углов атаки на характеристики воздухозаборника в этом случае служат горизон- [c.285]

Однако необходимые для пересчета коэффициенты р . К, как правило, неизвестны (они неявно входят совместно с третьим упругим коэффициентом скелета среды, например В, также в измеряемые Рс Ртв). Поэтому можно при одновременном замере р , Рге и давления р согласно связи (19.15) найти коэффициенты я К, а затем, определив теоретическую связь Ае и Ар, (она различна при одноосном, боковом или всестороннем сжатии), вычислить по результатам опыта третий упругий коэффициент твердой фазы. [c.168]

При боковом сжатии при входе на водослив с широким порогом линии тока (в плане) искривляются. При неплавном очертании входа в плане может произойти сжатие потока непосредственно в пределах входной части (рис. 22.21), образуется сжатое сечение С—С, затем происходит расширение потока и в сечении О—О поток занимает всю область движения (в плане). В связи с боковым сжатием происходят дополнительные потери энергии, особенно на участке расширения потока за сжатым сечением. Коэффициент скорости ф и коэффициент расхода т водослива при боковом сжатии уменьшаются по сравнению с истечением [c.436]

Если ширина водосливного отверстия меньше ширины подводящего русла Ь<В, то струя при входе на водослив претерпевает боковое сжатие (см. рис. 10-9, б). В результате расход становится меньше, чем при истечении через водослив без бокового сжатия при тех же значениях Н я Ь. Влияние бокового сжатия в формуле расхода учитывается коэффициентом расхода гпс<то [c.274]

Изменение пропускной способности водослива при боковом сжатии потока (6/5<1) учитывается коэффициентом расхода т. Для водосливов с р1 = 0 при наличии бокового сжатия коэффициент расхода определяется в зависимости от формы входа и относительной ширины водосливного отверстия по табл. 10-4, [c.280]

Из приведенных зависимостей следует, что неравномерность распределения нагрузки в соединении, нагруженном поперечной силой, зависит от трех основных параметров коэффициента нагрузки, являющегося, в сущности, конструктивной характеристикой узла, в который входит соединение зазора между центрирующими диаметрами соединения отношения жесткости центрирования к жесткости зубьев. Боковой зазор и поперечная сила на распределение нагрузки не влияют. Число зубьев соединения влияет на распределение нагрузки весьма незначительно в соединении с шестью зубьями неравномерность распределения нагрузки примерно на 5—12 % выше, чем в соединении с десятью зубьями при прочих равных условиях. Поэтому приведенную на рис. 3.8 зависимость вр(Ч ) и W можно использовать для любого числа зубьев без существенной ошибки. [c.122]

Рис. 7.16. Зависимость коэффициента ноля, Ик от коэффициента сопрогивле1шя решетки ,, при боковом входе потока в аппарат

Растекание струи в сечениях за плоской решеткой. Рассмотренное в предыдущей главе для бокового входа перетекание струи за плоской решеткой (при отсутствии за ней спрямляющего устройстг.а) из области вблизи задней стенки, противоположной входу к передней стенке (см. табл. 7.6), появляется уже при FJF 6, но при больших коэффициентах сопротивления ( р 150). Если Е /Е,, 10, то перетекание начи- [c.181]

Рис. 7.24. Зависимость коэффициента сопротивления входного участка аппарата круглого сечения и одиночной плоской решетки при боковом входе потока и различштх кри-

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Рассмотрим несколько примеров. Допустим, что в аииарате с боковы.м входом запылевшого потока установлена плоская решетка с таким малым коэффициентом сопротивления р, при котором не обеспечивается достаточное растекание струн по сечению (рис. 10.40, а). Поток сосредоточен в одной иоловнне сечения, примыкающей к стенке корпуса аппарата, противоположной входу. Так как ири боковом входе струя перед решеткой резко поворачивается более чем на 90 вверх, то иод действием возникающих при этом центробежных сил наиболее тяжелые и крупные частицы пыли будут отбрасываться в сторону от центра кривизны траектории потока, т. е. к задней стенке аииарата. Поэтому кривая концентрации отличается от кривой распределения скоростей она имеет вблизи указанной стенки более резко выраженный максимум. [c.318]

Коэффициент бокового сжатия е определяют по формуле (9.7) или при НоКЬ принимаются следующие его значения при прямоугольной форме входа — 0,80 заостренной — 0,86 криволинейной— 0,92 и при отсутствии бокового сжатия— 1,0. [c.112]

При б >1,36 скорость Ух = 0. При этом отверстие будет работать как насадка. Коэффициент сопротивления боковой насадки (он же является коэффициентом сопротивления бокового ответвления в тройнике) будет слагаться из коэффициента сопротивления входа до сжатого сечения и коэффициента сопротивлення расширения потока после сжатого сечения. Коэффициент сжатия струи в па-садке в первом приближении можно принять в виде 8n = 8o/sinp, где 8., — коэффициент сжатия струи бокового отверстия в сечении, нормальном к скорости, р — угол, составленный осью струи в сжатом сечении с осью трубопровода тогда [c.100]

Для неподтопленного водослива с боковым сжатием при неплавном входе (сопряжение по тину обратных стенок, рис. 24-24,а) можно с достаточной для практики точностью принимать коэффициент расхода равным (по данным В. В. Смыслова) [c.247]

Для неплавных очертаний входа и при отсутствии бокового сжатия коэффициент расхода т можно также определить по формуле В. В. Смыслова [c.143]

Расчетная удельная нагрузка. Наибольшие нормальные силы действуют на зубья колес, когда в зацеплении находится одна пара зубьев, при этом зона их контакта расположена около полюса зацепления. Поэтому усталостное разрушение зубьев (осповидный износ) происходит в средней части боковой поверхности зуба. Неточности изготовления и сборки передачи, упругие деформации валов и колес, толчки и удары, происходящие в момент входа зубьев в зацепление, учитывают путем введения в расчетные формулы коэффициента концентрации нагрузни Хк и коэффициента динамичности нагрузки [c.175]

Микроманометр устанавливался на площадке перед входом в башню градирни или на козырьке градирни. Микроманометр соединялся с трубками Нифера, установленными в башне градирни и в приямке, вакуумной резиновой трубкой d = 6—8 мм). Все соединения металлических трубок с резиновыми тщательно герметизировались. Трубки Нифера были оборудованы колпачками с боковыми отверстиями. Коэффициент аэродинамического сопротивления градирни определялся исходя из непосредственных измерений давлений и скоростей воздуха внутри градирни по формуле (3.20). [c.113]

В формуле (8-52) (рга) макс — МЗК СИМЗЛЬНЗЯ МЗССО ВЙЯ СКОрОСТЬ среды в коллекторе (в раздающем — на входе, в собирающем — на выходе) и — удельный объем среды в коллекторе (м /кг) А— опытный коэффициент, равный для собирающего коллектора 2,5, для раздающего с боковым подводом среды 1,0, а с торцовым подводом среды [c.257]

Рис. 3-7. Зависимость коэффициента сопротив тения входа в боковое отверстие концевого участка грубы от относительной площади / сплошные линии—опьпы (3-311 при одном отверстии штриховые ЛИНИН—опыты автора [3-15] при двух боковых отверстиях, расположенных одно

Вход через боковые отверстия используется часто в вентиляционных шахтах прямоугольного сечения. Для предохранения от попадания осадков отверстия снабжают жа-люоийными решетками. Коэффициент сопротивления таких шахт зависит также не только от относительной площади отверстий, но и от их взаимного расположения. На диаграмме [c.118]

Для одного из примеров картина течения во всем сопле показана на рис. 2, распределения давления р/р, коэффициента трения с/ и числа Стантона St вдоль боковой цилиндрической стенки его дозвуковой части — на рис. 3, а вдоль торца — на рис. 4. На рис. 1 и 2 изомахи слева от легко узнаваемой звуковой линии нарисованы через АМ = 0.1, а справа — через АМ = 1. Звездочка метит критические величины в ядре потока на входе в сопло. Коэффициент с/ и число Стантона St определены равенствами [c.337]

Тема 2. Центробежные компрессоры . Принцип работы и схема центробежного компрессора. Изменение давления, температуры и скорости воздуха при его движении по компрессору. Изображение процесса сжатия воздуха в рУ и Т5 диаграммах. Потери в компрессоре. Аддиабатический и эффективный к.п.д. компрессора. Типы колес. Вход в колесо. Треугольники скоростей на входе. Движение воздуха по колесу. Условия устойчивого движения воздуха в колесе /критерий Стечкина/. Треугольник скоростей на выходе из колеса. Теорема Эйлера о моменте количества движения, коэффициент уменьшения передаваемой энергии /формула Казанджана/, трение боковых поверхностей диска о воздух. [c.174]

При иаличии бокового сжатия коэффициент т можно определять по приближенным формулам в случае неплавного входа (без [c.258]

При наличии бокового сжатия коэффициент т можно определять по приближенным формулам в случае неплаеного входа (без закруглений и конусов) [c.286]

Для неподтопленного водослива с боковым сжатием при неплавном входе (сопряжение но типу обратных стенок) коэффициент расхода принимаем по формуле В. В. Смыслова [c.485]

На боковой поверхности т = О и и,, = О, т. е. мощность на вариации внешних сил равна нулю. На входе в волоку касательное напряжение задано (не имеет варьируемых коэффициентов) и, следовательно, вариация 8xre r=R = 0. Нормальное напряжение равно р = = Or r=R а скорость перемещения Vp = —ug os 0. На выходе из волоки касательное напряжение также задано и 6tr0 r= i = О, а р = и Vp = v os 0, Отсюда мощность на вариации внещ- [c.218]

Для анализа выбрана модельная камера сгорания ГПВРД с восемью пилонами. Сечение входа камеры 152 х 120 мм. Камера имеет расширение 1° на сторону в боковом направлении (ось Е). Решетка пилонов размещается вертикально. Параметры воздуха (индекс а) и водорода (индекс j) следующие Ма = 3.7, Та = 1300 К, ра — 0.41 бар Mj = 2.9, Tj = 330 Х, pj = 0.76 бар. Коэффициент избытка воздуха а = 1.07. Длина камеры ЫООмм. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...