Раздача

Вопросы равномерности раздачи слоя в многоканальных сборках ранее в литературе не освещались. Поэтому они были изучены ня ряде стендов [Л. 95, 286] при использовании частиц искусственного графита. Вн9-312 [c.312]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

В установках, состоящих из четырех-шести электрофильтров с коэффициентом очистки 1) = 0,90-i-0,92 даже при сравнительно большой неравномерности раздачи потока по аппаратам (А ,ах = 0,2) коэффициент повышения уноса kya незначительно отличается от единицы ( У я = 1,05). [c.64]

Поэтому, рассматривая выравнивание поля скоростей или раздачу по сечению набегающей узкой струм с помощью плоских решеток, следует точно указывать, что имеется в виду — выравнивание потока (растекание струи) по их фронту или по сечениям на конечном расстоянии за ними. Для толстостенных решеток этого делать не нужно, так как степень выравнивания скоростей или растекания узкой струи практически одинаковая как по их фронту, так и по сечениям на конечном расстоянии за ними. [c.77]

Отметим, что при расположении решетки непосредственно у верхнего края струи приходим к обычному случаю раздачи вдоль трубопровода с перфорированной боковой поверхностью, который будет рассмотрен ниже. [c.183]

Принцип действия направляющих устройств при установке их в аппаратах с боковым входом потока аналогичен рассмотренному принципу действия обычных направляющих лопаток в коленах трубопроводов. Заметим, что установка направляющих устройств в месте поворота потока в аппарате (за боковы.м входом) способствует постепенной раздаче струи именно в направлении, совпадающем с осью входа, при незначительном растекании струи вдоль оси каждой лопатки или пластинки. Если в потоке имеются взвешенные частицы (пыль, жидкие капли), то одновременно обеспечивается постепенная раздача п этих частиц в указанном направлении. [c.193]

В модели второго варианта при той же ширине входного отверстия подводящий участок по всей длине был узким, и только у входа в аппарат его сечение резко увеличивалось до размеров сечения входного отверстия. Отношение площадей широкой части газохода (входного отверстия аппарата) к узкой части F JF(, 2,44, а отношение площадей рабочей камеры и входного отверстия FJF -- 9,5. Для обеспечения равномерной раздачи потока по сеч( нию расширенного участка перед входом в аппарат, в конце этого участка помещали решетку. Исследования проводили как с перфорированной решеткой, так и с щелевой. В обоих случаях для раздачи потока в рабочей камере аппарата в направлении оси входа в плоскости поворота потока устанавливали, как и в первом варианте, направляющие лопатки или пластинки. [c.196]

Вариант III —узкое входное отверстие аппарата. При входе потока в аппарат через отверстие шириной, меньшей ширины корпуса аппарата, поток не только направляется к задней стенке, но и распределяется неравномерно по ширине рабочей камеры. Система направляющих лопаток или пластинок без дополнительных распределительных устройств в этом случае не обеспечивает раздачу потока по ширине. [c.198]

Решетки выбирали при условии, что раздача потока в вертикальной носкости обеспечивается направляющими лопатками и решетки раздают поток в направлении, параллельном оси этих лопаток. Поэтому для выбора решетки следует в качестве определяющего отношения площадей принимать величину Рк/Рд = АкВу(/(аВц) = А а. В данном слу- [c.237]

НЕКОТОРЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЙ РАЗДАЧИ ЧИСТОГО И ЗАПЫЛЕННОГО ПОТОКОВ в КОНТАКТНЫХ, ФИЛЬТРУЮЩИХ и ДРУГИХ АППАРАТАХ И В КОЛЛЕКТОРНЫХ СИСТЕМАХ [c.268]

Более падежным следует считать обеспечение предварительной и./ш полной раздачи потока но сечению до рабочего слоя. Для этого имеется много различных способов. В частности, для предварительной раздачи потока в случае центрального ввода потока в аппарат выше (гл. 8) был предложен целый ряд способов. [c.283]

Когда предварительная раздача потока не предусмотрена и отношение площадей О 4, применяется, как было показано в гл. 4, 7 и 8, си- [c.284]

Рассмотрим следующие способы раздачи потока в аппарате с центральным входом (рис. 10.26). [c.289]

Второй способ — объемная решетка (рис. 10.26, б). В этом случае замкнутым проницаемым каналом является кольцевое пространство, ограниченное стенкой аппарата и объемной газораспределительной решеткой. Для расчета этой решетки прн.меняют те же формулы, что и при первом способе раздачи потока. [c.290]

Коэффициент сопротивления слоя имеет малое значение (Сс.п <С 100). В этом случае необходимо применять распределительное устройство, обеспечивающее равномерную раздачу потока по всей площади поперечного сечения аппарата (/ р. у л F,,). Для аппаратов с малым значением ,.1 разработаны конструкции распределительных устройств, обеспечивающие достаточно равномерное распределение скоростей по всему сечению аппарата (Ат,, < 15 %). При этом осевые габариты устройств не превышают 0,5Яр. [c.291]

В настоящее время уже имеются хорошо разработанные методы расчета раздачи потока вдоль радиальных аппаратов [6, 16, 29, 39, 45, 64, 73, 74, 84, 85, 121, 129], но, как было отмечено в предисловии, эти методы подробно рассматриваться не будут. [c.294]

Рис. 10.32. Радиальные аппараты (коллекторы) с равномерной раздачей потока

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Рассмотрим разомкнутый сложхплп трубопровод с разве иг пчя -яьш и с раздаче я пдкости в конечных сеченп х (точках) s erjjeii. Магистральный трубопровод разветвляется в точках А и С. Жидкость подается к точкам (сечениям) В, D и Е с расходами Од, (>о и Qn. [c.126]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

Для приготовления красок применяются при ручной раздаче смеси, краскотерки, краскомешалки и т. п., а при раздаче смеси по трубам — баки-раздатчики и баки смесители, снабженные лопастными мешалками с электродвигателем и измерительными приборами. Технологический процесс окраски и сушки с указанием операций, оборудования, инструмента, лакокрасочных материалов и норм времени оформляется в виде технологической карты или в виде операционной инструкции. [c.526]

Обеспечение равномерного )заспределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аннаратов полочного тина простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока II соответственно способы выравнивания его по сечению. [c.10]

Поэтому в некоторых случаях предпочтительнее применять другие распределительные устройства, которые устанавливают как отдельно, так и в комбинации с решетками. Наибольшие возможности имеются при боковом вводе потока в аппарат. В этом случае легко могут быть, в частности, применены направляющие лопатки или пластинки в месте поворота потока от входного отверстия в рабочей камере, щелевая решетка (из уголков, полос, брусьев и пр.) с направляющими пластинками или без них, система экранов, подводящий диффузор с разделительными стенками и т. п. Существенного улучшения условий раздачи потока по сечению аппарата можно достичь подводом потока через полутрубу, через патрубок под углом вниз аппарата, а также периферийным вводом по кольцу. Ниже приведены результаты исследований некслорых из указанных способов подвода и раздачи потока в аппаратах. [c.193]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

В первом варианте подводящего участка установка перед рабочей камерой аппарата системы направляюших лопаток (а,, = 51°) без газораспределительной решетки, способствуя раздаче потока вдоль большей стороны сечения камеры, не обеспечивает полного выравнивания сюростей по всему сечению (Мк = 1.6). Объясняется это тем, что основная часть потока оттеснена к правой части сечения (рассматривая против течения), что полностью соответствует конфигурации подводящего участка в горизонтальной плоскости (см. рис. 9.8, а). [c.238]

Несмотря па то, что раздающий коллектор в данном случае сужается по ходу потока [45], что должно способствовать лучщей раздаче потока по отдельным ответвлениям, распределение потока по обоим электрофильтрам получилось очень неравномерным. Это подтверждают результаты опытов на модели (М 1 15), приведенные в табл. 9.12. Независимо от наличия за электрофильтрами отводящего участка ([c.261]

Несимметричный подвод потока к раздающему шхилектору обусловливает нс только неравномерность раздачи газового потока но отдельным секциям электрофильтров, но и неравномерность распределения концентрации взвешенных в потоке тчюрдых частиц (золы). Вследствие появления при повороте потока центробежных сил взвешенные в нем частицы, особенно наиболее крупные, отклоняются в сторону от центра кривизны их первоначальной траектории. При рассмотрении направления потоков в отдельные секции (см. рис. 9.21, а) можно заключить, что наибольшая концентрация при этом будет иа входе [c.263]

Структура потока в пространстве перед слоем. Промышленные аппараты отличаются именно тем, что вход потока в их рабочее пространство осуществляется через относительно небольшое отверстие (рис. 10.1, а). Если нет никаких специальных устройств для раздачи потока на все сечение сразу после входа, то, как было уже отмечено в гл. 1, внутри аппарата образуется свободная струя. При этом структура ее зависит как от отношения площадей Г, /Го. так и от относительного расстояния от входного отверстия Яц = HglDf, до рабочего слоя. Некоторое представление о структуре потока после входа в аппарат, как при отсутствии сопротивления, рассредоточенного по сечению, так и при его наличии (плоской решетки) было дано на основе результатов опытов (см. рис. 7.2). Приведем некоторые дополнительные сведения о течении струи в надслойном пространстве аппарата, полученные на основе результатов ряда исследований [105, 127, 1341. [c.268]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Площадь сечения рабочей части камеры наддува всегда получается во много раз больше площади входного сечения наддувающего (рабочего) вентилятора. Поэтому непосредственное присоединение этого вентилятора к камере без соответствующих воздухораспределительных устройств внутри камеры недопустимо, так как при этом не будет обеспечено не только равномерное поле скоростей, но даже полная раздача потока с неравномерным полем скоростей по всему сечению камеры. Кроме того, непосредственное присоединение наддувающего вентилятора к камере без переходного диффузора приведет к очень большой потере давления во всей уста [c.309]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

ДудинцевЛ. М. Аэродинамическое исследование раздачи вентиляционного воздуха через перфорированный подшивной потолок. Автореф. дис. на сонск. учен. степ, каид техи. наук. М. НИИСТ, 1959. 20 с. [c.338]

Восстановление деталей машин (2003) -- [ c.397 ]

Краткий справочник цехового механика (1966) -- [ c.0 ]

Технология ремонта тепловозов (1983) -- [ c.71 ]

Справочник рабочего кузнечно-штамповочного производства (1961) -- [ c.313 ]

Технология холодной штамповки (1989) -- [ c.85 , c.207 , c.228 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...