Раздача — Значение коэффициентов раздачи

Для получения замкнутого решения при выводе формулы (9.46) принято, что для среднего значения коэффициента раздачи К и = [c.221]

Недостаток способа раздачи с технологическими кольцами заключается в повышенном расходе материала, так как кольца используются один раз. Для устранения этого недостатка используют секционные подпорные элементы 2 (рис. 2.9, б), к которым прикладывается усилие д. По мере раздачи они перемещаются вдоль образующей пуансона 1. При больших степенях формоизменения расстояние между элементами увеличивается и большая часть кромки оказывается свободной. Следовательно, такая схема эффективна лишь до определенного значения коэффициента раздачи, когда зазоры между элементами не очень велики (при- [c.52]

Раздача — Значение коэффициентов раздачи 340 [c.493]

Холодную комбинированную штамповку переходов раздачей с обжимом применяют в случаях, когда требуется получить малые значения коэффициента обжима. Указанный метод характеризуется совмещением в одной операции раздачи трубы — заготовки в верхней части и обжатия ее [c.296]

Коэффициент раздачи имеет предельное значение /(ц = Dp/D, когда по мере продвижения заготовки по пуансону и увеличения ее диаметра Dp напряжение (или напряжение Од) достигнет критического значения а р, при котором происходит потеря устойчивости. [c.218]

Экспериментальные значения предельных коэффициентов раздачи для различных металлов [c.219]

Экспериментальные значения предельных коэффициентов раздачи для стальных трубчатых заготовок при а = 20° по схеме, показанной на рис. 20, а (данные Л. А. Шоф-мана), в зависимости от s/D следующие [c.219]

Из формул (332 ) и (333) следует, что при раздаче оптимальные значения углов а составляют примерно 15—25° и увеличиваются с увеличением коэффициента трения. [c.262]

Опытами было также установлено, что разрушение заготовки наступает несколько раньше (допустимый коэффициент раздачи несколько меньше) при раздаче с хорошей смазкой, обеспечивающей получение малых значений коэффициента трения, чем при раздаче с плохой смазкой. Объясняется это, очевидно, тем, что при малых значениях коэффициента трения облегчается тангенциальное смещение элементов в процессе образования [c.266]

Наиболее распространенными в производстве формоизменяющими операциями являются раздача и обжим трубчатых заготовок, вытяжка, отбортовка и формовка листовых заготовок, гибка листов, труб и профилей. Каждая из операций характеризуется некоторым числовым значением — коэффициентом формоизменения, определяемым предельно допустимыми деформациями, обеспечиваемыми в конкретных условиях. [c.45]

Коэффициент сопротивления слоя имеет малое значение (Сс.п <С 100). В этом случае необходимо применять распределительное устройство, обеспечивающее равномерную раздачу потока по всей площади поперечного сечения аппарата (/ р. у л F,,). Для аппаратов с малым значением ,.1 разработаны конструкции распределительных устройств, обеспечивающие достаточно равномерное распределение скоростей по всему сечению аппарата (Ат,, < 15 %). При этом осевые габариты устройств не превышают 0,5Яр. [c.291]

Р — площадь поперечного сечения трубы-заготовки на входе в очаг деформации к — коэффициент, учитывающий влияние изменения формы трубы-заготовки и равный отношению действительного напряжения, возникающего при протяжке, к значению предела прочности материала трубы при температуре, соответствующей началу конуса раздачи. [c.120]

Для получения высокой степени деформации при раздаче необходимо, чтобы, как и при обжиме, коэффициент анизотропии в осевом направлении заготовки был бы больше коэффициента анизотропии в окружном ее направлении, а их значение — больше единицы. [c.210]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Рассматривая влияние нагрузки на образование SO3, легко заметить, что с ее снижением относительная доля присосов топки возрастала, так как абсолютное значение их остается постоянным практически во всем интервале паросъемов котла. Таким образом, наблюдается явно выраженное ухудшение равномерности раздачи. Еще более интересен опыт, поставленный ОРГРЭС на котле ПК- Ю, 200 т/ч, 500° С. В работе находились 12 смонтированных по фронту турбулентных горелок. Вначале зависимость температуры точки росы от избытка воздуха была определена при равномерном распределении топлива и воздуха по ярусам. После этого заменой форсунок подача топлива на первый ярус была увеличена на 20 7о, а на третий ярус снижена на 20% против среднего. Распределение воздуха не менялось, в связи с чем коэффициент избытка воздуха первого яруса был на 20% ниже, а верхнего на 20% выше среднего значения. Нижняя часть топки работала при <х<1, т. е. [c.252]

Здесь — коэффициент местного сопротивления при движении чистого воздуха, который берется из таблиц, приведенных в Нормах расчета и проектирования пылеприготовительных установок ЦКТИ [Л. 6]. Нижеприведенные значения Q извлечены в качестве примера из указанных таблиц для БШМ 3,5 для сепаратора пыли 2,4—3,0 для циклона 1,8 для воздухораспределительной коробки 1,8 —2,5 для горелки ТКЗ 2,8 для горелки OPIРЭС при углах раздачи а = 120 3 для горелки ОРГРЭС при угле раздачи a=9 J° 2 для угловой горелки ЦККБ 1,7. [c.385]

Распределение жидкости по периметру трубы. Толщина фитиля, обеспечивающего раздачу жидкости по периметру, ограничена заданным максимальным значением перепада температур между паровым пространством и наружной поверхностью тепловой трубы (или наоборот), которая не должна превышать 3°С. Считая перепад температур в алюминиевой стенке пренебрежимо малым, можно определить коэффициент теплопроводности фитильной структуры и с помощью уравнения стационарной тенлопроводности найти толщину фитиля [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...