Дробление среднее

При исследовании ветвления в закаленном стекле установлено, что фронт разрушения, образуемый многими трещинами, имеет сферическую форму с центром в точке удара. Возникшие множественные трещины могут идти радиально или тангенциально, приводя к ячеистому дроблению. Средняя скорость распространения ветвящейся трещины составляет 1500 м/с (рис. 5.23,5.24). [c.140]

Сырье для производства тонкой керамики в основном подготавливают по следующей схеме первичная сортировка сырья, грубое дробление, среднее дробление, грубый и тонкий помол. [c.451]

Показатель Крупного дробления Среднего и мелкого дробления [c.363]

Подготовка материалов электродных покрытий. Как видно из приведенной схемы технологического процесса изготовления электродов, материалы электродных покрытий подвергаются промывке, сушке или прокалке, крупному дроблению, среднему дроблению, тонкому помолу, просеиванию и другим операциям. [c.106]

Наиболее разнообразно оборудование для переработки сыпучих материалов. Как следует из рис. 111.17, некоторые из таких материалов поступают в электродное производство уже в виде порошков, не требуюш,их дополнительного измельчения, или же в частицах, сразу идущих на тонкое измельчение. Для других материалов необходимы операции крупного дробления, среднего дробления и измельчения. Все это требует специфического оборудования. Хотя известно, что на одном и том же оборудовании принципиально можно осу- [c.181]

Следует ожидать, что диссипация энергии жидкости зависит не только от физико-химических свойств жидкости, но и от геометрии объема, занимаемого газожидкостной системой. Будем предполагать, что процесс дробления пузырьков газа происходит в трубе длиной Ь и площадью поперечного сечения И. В соответствии с [50] будем считать, что среднее значение диссипации энергии е зависит только от макроскопических параметров системы [c.136]

Пробивание осуществляется путем комбинации различных механизмов, представленных на рис. 65, при преобладании одного из них. Эти механизмы характеризуются выдавливанием пробки, образованием закраин, расширением начального отверстия и образованием осколков. Выдавливание пробки характерно для жестких преград средней толщины, тогда как образование закраин наблюдается в тонких преградах. Вязкое разрушение, сопровождаемое дроблением, имеет место при пробивании толстых вязкоупругопластических преград. [c.192]

Пластичная матрица. Если материал матрицы пластичен, а волокно хрупко, при достижении удлинения, соответствующего пределу прочности волокна, последнее рвется, тогда как матрица продолжает вытягиваться. В некоторых старых работах (Келли п др.) делается вывод о том, что при малой, концентрации хрупких волокон прочность композита может оказаться ниже прочности матрицы. Волокна разрываются при сравнительно низком среднем напряжении, а дальше вся нагрузка воспринимается матрицей, относительная площадь сечения которой у меньше, чем площадь сечения исходного материала, и = i — f/. Это уменьшение прочности происходит до тех пор, пока У/ меньше некоторого критического значения и р. При У/ > Уир большая часть нагрузки воспринимается прочными волокнами и прочность композита растет с увеличением Vf. Эта схема была бы верна, если бы разрушение всех волокон происходило в одном и том же сечении. В действительности при малых значениях Vf по мере удлинения матрицы происходит беспорядочное дробление. Распределение растягивающего усилия в каждом кусочке длины Z > 2Zo будет таким, как показано на рис. 20.6.1, а, при даль- [c.700]

Рентгенографические исследования [100, 109] подтверждают, что непосредственно в процессе деформирования стали по режиму ВТМО происходит выделение углерода и одновременное дробление блоков аустенитных зерен. Однако у стали, не прошедшей отпуска, последний эффект не проявляется, поскольку он перекрывается более сильным эффектом, связанным с обеднением аустенита углеродом при деформации. При сравнительно небольших степенях обжатия (до 30%), не вызывающих значительного выделения углерода из твердого раствора, но приводящих к его деформационному упрочнению, снижается способность аустенита к образованию полос сдвига. А именно полосы сдвига при их образовании являются потенциальными центрами кристаллизации (для последующего мартенситного превращения). Все это приводит к увеличению остаточного аустенита после таких режимов ТМО, что было отмечено также в ряде других работ [106, 120 и др.]. При больших степенях деформации решающую роль в рассматриваемых процессах приобретает другой фактор — обеднение аустенита углеродом. В результате точка мартенситного превращения повышается, а количество остаточного аустенита в структуре стали уменьшается [100]. Такое изменение соотношения фазовых составляющих приводит к повышению не только прочности, но и пластичности стали при некоторых средних значениях обжатия после ВТМО наблюдается максимум пластичности, что соответствует состоянию, когда после закалки сохраняется наибольшее количество остаточной у- или р-фазы (для сплавов на основе титана) [100, 130, 134]. [c.82]

Дробилки ударного действия широко применяют для мелкого, среднего и крупного дробления пород разной крепости. Однако препятствием к расширению области применения этих дробилок служит большой расход металла в результате интенсивного изнашивания, особенно при дроблении крепких абразивных пород. Дробилки ударного действия наиболее эффективно работают при высоких скоростях соударения, но при этом износ еще больше увеличивается. [c.26]

Для проведения испытания на изнашивание при ударе по абразивной массе использовали машину, показанную на рис. 16. При испытании на изнашивание по абразивной массе механизм подачи абразива снимали. Образец, ударяя по массе, углубляется в нее — создается кратер. Высота засыпки абразивной массы в среднем остается постоянной и уменьшается лишь со степенью дробления частиц. Для получения абразивной массы использовали породы, из которых изготовляли блоки для испытания стали при ударе по монолитному абразиву. Куски породы подвергали дроблению, а полученную массу рассеивали. Для методически х опытов использовали массу с крупностью зерна 0,63 мм (для удобства сравнения с ранее полученными результатами износа стали по абразивному слою). [c.57]

Рис. 6.23. Схема электроимпульсной дробилки среднего дробления

Скоростные топки ЦКТИ системы Померанцева применяются под котлами малой и средней мош,ности (от 0,7 до 5,6 кг сек) для сжигания измельченных древесных отходов рубленой ш епы, дробленых реек и горбылей с размерами кусков до 100 мм, отходов при ножевой окорке древесины, а также опилок и отжатой коры. Нормальная работа топок обеспечивается при влажности топлива до 50% при однородном фракционном составе древесины. [c.74]

На основании теоретических вкладок и принятых допущений в работе получено выражение, определяющее средний размер капель в газовом потоке, полученных в результате дробления пленки. [c.287]

Средний диаметр капли можно найти исходя из обычных закономерностей дробления капель [c.40]

Получаюш,иеся капли являются результатом сложного процесса дробления первично образующихся более крупных капель. Последний процесс мог бы быть выражен уравнением пульсационного движения и граничными условиями, соответствующими промежуточным состояниям капель. Однако сформулировать граничные условия для промежуточных стадий не представляется возможным, так как нельзя проследить все сменяющиеся формы распада струи. Таким образом, данная схема исключает возможность полного аналитического решения задачи. Тем не менее представляется целесообразным из уравнения неустойчивости струи вывести критерии подобия, которые характеризуют процесс распы-ливания. Если учесть, что при подобии процессов должны сохраняться теми же самыми соотношения между длиной волн колебаний и диаметрами получающихся капель, то на основании эксперимента можно получить вид функциональной связи между критериями. Это даст возможность определить средний размер капель. [c.38]

Опыты с аналогичным распылителем, но больших размеров (рис. 5-21, б) изложены в работе [Л. 5-19]. Вязкость топлива изменялась. от 20 до 40 сантистоксов, давление топлива и воздуха изменялось в тех же пределах, что и в работе [Л. 5-14]. Средний диаметр капель, подсчитанный по формуле (1-3), возрастал с увеличением отношения расходов топлива и воздуха и с увеличением вязкости топлива. При заданном отношении GJ G увеличение скорости воздушного потока приводило к более мелкому дроблению жидкости. [c.108]

При изменении числа Рейнольдса меняются структура и характеристики пограничного слоя, сопротивление капель, интенсивность волнового движения на поверхности пленки и процессов дробления, срыва и уноса частиц, а также количество влаги, выпадающей на стенки канала. Увеличение р приводит к возрастанию скоростей капель и уменьшению углов контакта с пленкой и поверхностями канала. В результате интенсифицируются срывы и расход жидкости в пленке снижается (рис. 3.20) происходит перераспределение дисперсности по шагу решетки, и средний размер частиц за решеткой уменьшается. [c.104]

Влияние присадок ОДА на структурные характеристики парокапельного потока (на дисперсный состав дискретной фазы и интенсивность турбулентности) вызывает заметные изменения коэффициентов потерь кинетической энергии и коэффициентов расхода сопл. Исследования проводились на плоском суживающемся сопле и показали, что введение присадок ОДА с концентрацией С= (5-4-6) 10 б кг ОДА/кг НгО приводит к следующим результатам 1) способствует интенсификации процесса дробления крупных капель с уменьшением их среднего размера в 2—2,5 раза. При этом, что особенно важно, доля крупных капель существенно уменьшается 2) сглаживает волны на поверхности жидких пленок, что в свою очередь уменьшает напряжение трения на поверхности раздела фаз, а также на стенке и потери на трение в пограничных слоях 3) снижает потери кинетической энергии и коэффи- [c.304]

Рис. 168. Конструктивная схема конусной дробилки 2100 с консольным валом для среднего дробления

На рис. 168 приведена схема дробилки 2100 с консольным валом, предназначенной для среднего дробления. Внутренний корпус подвижного конуса 13 дробилки закреплен на главном валу 11, [c.304]

Основные детали конусных дробилок крупного, среднего и мелкого дробления по их геометрической форме и общности технологических требований можно разбить на две группы. К первой группе относятся корпусные детали — станины, ко второй группе тела вращения, к ним относятся валы, эксцентрики, цилиндрические и конические втулки, детали со сферическими и коническими поверхностями. [c.305]

Станины конусных дробилок бывают сборные и цельнолитые. К сборным относятся станины конусных дробилок крупного дробления, а к цельнолитым — станины дробилок среднего и мелкого дробления. [c.306]

Технология механической обработки цельнолитых станин дробилок среднего и мелкого дробления очень сложна. В качестве примера приведем технологию механической обработки станины дробилки среднего дробления. Станина конусной дробилки 2100 мм (рис. 169) представляет собой деталь сложной конфигурации весом 15 т. из стали марки 35Л. [c.306]

Рис. 169. Корпус станины конусной дробилки 2100 для среднего дробления

Было проведено десять вариантов расчета без уче та коагуляции. В первых четырех вариантах Шо=10 15 20 25 м/с i o3= 126,1 мкм К —7,62. Начальная функция распределения принималась согласно измерениям [8-6]. Четыре следующих варианта расчета отличались только начальной функцией распределения, соответствующей более тонкому дроблению. Средний объемный радиус для этой функции равнялся 43,6 мкм. В двух последних вариантах Wq— 5 м/с К= 10,67 17,78. Функция распределения Фо взята такой же, как и в первых четырех вариантах. [c.207]

Исследование закономерностей работы опытно-промышленных вибрационных дробилок при дроблении средней по крепости горной массы (без включения особокрупных кусков) показывает, что в этом случае дробилку можно рассматривать как [c.397]

При средних высотах газового объема Ядслсш = 400- 600 мм показатель степени повышается до 1,0—1,2, что свидетельствует о подъеме на эту высоту небольшой части капель дробления. [c.287]

Паровая подушка обеспечивает равномерное поступление пара во все отверстия листа, поэтому кинетическая энергия парового потока, протекающего через лист, может рассчитываться по средней скорости пара в отверстиях. Эта энергия, так же как при движении отдельными пузырями, расходуется на образование свобод-. ной поверхности и преодоление сопротивлений. Однако по такой схеме процесса пузыри пара образуются в толш,е жидкости над листом и при достаточно большом слое жидкости и пренебрежении потерями на преодоление сопротивлений вся энергия потока перейдет в поверхностную энергию. При малых уровнях жидкости часть этой энергии будет потеряна в паровом потоке над барботажным слоем. Для погруженных дырчатых листов характерен режим бар-ботажа с зоной стабилизированных значений паросодержанпя ф, где движение паровой фазы обусловливается лишь действием подъемных сил. Поэтому можно считать, что процесс дробления пара в жидкости протекает до конца и вся кинетическая энергия потока переходит в поверхностную. Тогда [c.89]

Бризол ГОСТ 17176—71 — безосновный рулонный материал, изготавливаемый методом вальцевания и последующего каландрирования смеси, состоящей из нефтебитума, дробленой резины, асбеста и пластификатора. Его применяют для антикоррозионной защиты подземных стальных трубопроводов, гидроизоляции подземных соорул<ений, как подслоенные материалы под химзащитную футеровку. Бризол выпускается марок БрС — средней прочности, БрП — повышенной прочности. Ширина рулона 425 25 мм, толщина 1,5 0,2 мм, длина— 50 1 м. Внутренняя поверхность полотна должна быть равномерно припудрена тонкоизмельченным сухим минеральным порошком (мел, асбест, известняк). [c.24]

Из-за низкой проницаемости сланца газовоздушная смесь при разогреве, а затем при горении контактирует только с тонким приповерхностным слоем кусков. Отсюда количество выделившейся нефти и остаточного кокса в сгоревшем сланце зависит от удельной обнаженной поверхности, а значит, и крупности кусков. По данным опытной перегонки в Ларами, проект Бронко рассчитан на 80%-ное извлечение нефти из ядерной реторты. Средняя скорость продвижения фронта горения предполагается не выше 0,5 м1сутки, и сжигание всего дробленого сланца в эллипсоиде-реторте займет не менее года. [c.152]

Влшпие типа электродной системы на параметры электрического пробоя проявляется в зависимости эффективности внедрения разряда в породу и уровня рабочего напряжения от размера и формы рабочей зоны электродной системы. В электродных системах со щелевым рабочим промежутком по длине щелевого зазора размещается несколько кусков породы. Вероятность пробоя того или иного куска определяется при прочих равных условиях характером контактирования куска породы в рабочем промежутке, которые для отдельных кусков породы с электродами не одинаковы. Одни куски в щелевом зазоре располагаются (заклинивают) между концентраторами поля (минимальный межэлектродный промежуток), другие - Б области классифицирующего отверстия (максимальный межэлектродный промежуток), третьи имеют контакт только с одним из электродов, и их пробой может произойти только с пробоем через жидкостный зазор или через смежный кусок породы. В соответствии с закономерностями электроимпульсного пробоя (напряжение пробоя повышается с увеличением пробивного промежутка, а напряжение пробоя жидкостного промежутка выше напряжения пробоя, одинакового по величине промежутка в породе) уровни пробивного напряжения отдельных кусков породы будут отличаться. Поэтому в первую очередь при наименьшем уровне напряжения пробьются куски породы, имеющие лучший контакт с электродами, т.е расположенные (заклинившиеся) в зазоре между концентраторами. Во всех других случаях куски породы будут пробиваться при более вьюоком уровне напряжения. В процессе дробления материала условия контактирования постоянно меняются, на смену одним кускам приходят другие под действием разрядов при пробое какого-либо куска смежные куски также меняют свое положение. Среднее значение пробивного напряжения в процессе дробления в этих условиях определяется преобладанием того или иного типа контактирования кусков уровень напряжения тем ниже, чем чаще возникают случаи наиболее благоприятного контактирования с заклиниванием кусков между концентраторами. Очевидно, что чем длиннее рабочая зона электродной системы, чем больше концентраторов, тем вероятность благоприятного контактирования выше. Данное положение подтверждается результатами определения пробивного напряжения в различных электродных системах при равных рабочих промежутках (табл.4.6). [c.181]

При одинаковой конечной крупности измельчения (задается величиной классифицирующих отверстий) о бризантности действия разряда можно судить по гистограммам плотности распределения продукта по крупности и охарактеризовать средней крупностью продукта или выходом тонкого класса продукта. Повышение напряжения, включение обострителя повышает степень дробления материала, переход же к стадиальному дроблению материала, ограничение энерговыделения включением в разрядный контур дополнительного сопротивления снижает степень дробления. Обработка данных по выходу осколков (1-jt) в функции выхода класса -2.5 мм обнаруживает высокую степень их корреляции. [c.247]

Необходимые в схеме последующего расчета величины среднего диаметра капли и весового паросодержания на входе в область 4 определяются из условия дробления жидкости газовым потоком [4, 11] и уравнения Дорощу-ка для Хгр (4.50). [c.148]

Потери и углы выхода потока сверхзвуковых решеток зависят от формы профиля, параметра /, степени влажности i/o, отношения плотностей фаз, чисел Re и Mi. Однако сопоставление с дозвуковыми решетками позволяет заключить, что дополнительные потери от влажности в решетках с />1 несколько снижаются влияние Rei, Зк и р ослабевает. По-видимому, в таких решетках происходит интенсивное дробление капель и увеличение коэффициентов скольжения. Углы выхода потока в зависимости от уо и Mi меняются также в меньшей степени, чем для дозвуковых решеток. Однако на нерасчетных режимах (Mi1, оказывается значительной. Опыты на влажном паре подтвердили известный вывод о том, что решетки с расши ряющимися каналами более чувствительны к отклонению числа Mi от расчетного. Средние углы отклонения потока в косом срезе сопловых решеток с суживающимися (/=1) и расширяющимися (f>l) каналами подтверждают, что на влажном паре значения углов отклонения б более высокие, чем на перегретом, во всем диапазоне чисел Mi. [c.152]

Циклонные топки для дробленого угля пригодны в основном для сжигания каменных углей со средним выходом летучих и малой зольностью, к каким относятся, например, американские угли. Для сжигания бурых углей с большим выходом летучих наиболее применимы пылеугольные циклонные топки. Эти топки пригодны также для сжигания зольных сортов угля. Окончательное решение вопроса о выборе одного из двух 1Видов циклонных топок для условий Чехословакии можно будет дать в результате длительного испытания в эксплуатационных условиях. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...