Коэффициент диффузорности

Процесс торможения потока в диффузоре отклоняется от изоэнтропийного течения вследствие вязкости среды и сопровождается тепловыделением, эквивалентным работе трения. Количество тепла, выделившегося на элементарном участке, отнесенное к местному изменению кинетической энергии, назовем коэффициентом диффузорной потери [c.223]

Коэффициент диффузорной потери имеет тот же термодинамический смысл, что и коэффициент потери кинетической энергии — он служит характеристикой степени необратимости процесса и равен отношению действительного увеличения энтропии среды на элементарном участке диффузора к максимально возможному ее приращению, соответствующему изобарному торможению. [c.223]

Обратимся к выражению коэффициента диффузорной потери из (7-14 ) непосредственно следует [c.228]

На рис. 7-4 нанесены кривые граничных значений для водяного пара со степенью сухости х = 0,85. Как видно из графика, изменение давления пара в пределах от 0,04 до 120 бар (/ i 30 -ь 325° С) весьма слабо сказывается на величине граничных значений М . С увеличением коэффициента диффузорной потери влияние давления возрастает однако даже в диффузорах с низким коэффициентом полезного действия ( х = 0,5) изменение в указанной области давлений остается менее 0,2. [c.229]

Рис. 7-5. Граничные значения коэффициента диффузорных потерь.

Для определения взаимосвязи густоты решетки и допустимого отклонения потока в решетке может быть использован коэффициент диффузорности [c.62]

Весьма важной характеристикой потока в диффузоре является так называемый коэффициент диффузорности вычисляемый по формуле [c.251]

Для того чтобы получить это соотношение, потребовалось сделать ряд упрощающих допущений, однако анализ н обобщение результатов продувок решеток с учетом эффекта диффузорности показал, что полученная формула очень хороша для расчета потерь в решетках при углах атаки, соответствующих максимальной эффективности. Использование понятия коэффициента диффузорности, в общем, позволило получить намного более эффективную методику расчета потерь в компрессорной решетке, чем в случае использования коэффициента подъемной силы или других аналогичных параметров. Такой подход к расчету потерь в компрессорных решетках в настоящее время оказался также более надежным, чем использование теории пограничного слоя. [c.204]

Потери в компрессорных решетках наиболее удобно рассчитывать, если ввести понятие коэффициента диффузорности. Известны две методики расчета потерь, которые обеспечили хорошее согласие экспериментальных характеристик решеток и компрессоров [4.2] с результатами расчета потерь по эмпирическим формулам, полученным из теории пограничного слоя [10.28] с учетом коэффициента диффузорности. [c.313]

Несмотря на успехи численных методов расчета, включающих коэффициент диффузорности, для профилирования перспективных решеток турбомашин их следует применять с осторожностью. В идеальном случае для расчета потерь следовало бы использовать методы теории пограничного слоя, однако эти методы не станут достаточно надежными до тех пор, пока не будет достигнуто более глубокое понимание процессов перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, отрыва потока и течений в торцевых областях проточной части турбомашин. [c.313]

Рис. 11.9. Влияние доли сверхзвуковой зоны средней линии профиля S b/S и коэффициента диффузорности Fd на КПД и запасы устойчивости трансзвуковых компрессоров.

Вероятно, наиболее важным параметром решетки является ее коэффициент потерь. Надо сказать, что расчет потерь с помощью современной вычислительной техники осуществляется, по крайней мере, удовлетворительно. В случае необходимости применения новых необычных конфигураций профиля лопаток использование накопленного экспериментального материала для расчета профильных потерь станет менее надежным. Методика расчета, основанная на понятии коэффициента диффузорности, также может стать менее эффективной. Если необходимо получить точные оценки потерь, то целесообразно обратиться к испытаниям решеток, руководствуясь расчетами поля течения если и в этом случае результаты расчета потерь окажутся неудовлетворительными, необходимо внести соответствующие эмпирические поправки. Это в еще большей степени относится [c.350]

Б. Коэффициенты сопротивления 1 прямолинейных диффузорных переходов [c.89]

При углах конусности ад 15° у таких насадков наступает отрыв струи от стенок, т, е. возникает истечение через отверстие. При д <3 15 давление внутри насадка существенно меньше, чем на выходе из него, поэтому предельные напоры Н у диффузорных насадков меньше, чем у внешнего цилиндрического насадка. Коэффициенты расхода fi = Ф при Я <5 Япр существенно зависят от соотношения диаметров d/di и относительной длины Ud насадка [c.100]

В. Коэффициенты расхода ц диффузорных насадков се скругленным входом [c.100]

Рис. 10.44. Зависимость коэффи- Рис. 10.45. Зависимость коэффициента потерь и угла поворота циента с от X, для диффузорной

При фиксированных значениях i и 2 уравнение неразрывности и выражение для коэффициента окружной составляющей равнодействующей позволяют получить для изоэнтропического потока зависимость (A,i). Результаты такого рода расчетов коэффициентов окружного усилия в диффузорной решетке, отнесенных к соответствующим значениям коэффициента с в потоке несжимаемой жидкости, приведены на рис. 10.45, подтверждают высказанные выше общие соображения и указывают на довольно существенное относительное изменение окружной составляющей равнодействующей с изменением числа М[, особенно в решетке с малым поворотом потока. [c.68]

Рис. 10.48. Влияние сжимаемости на направление (а) и величину (б) равнодействующей, приложенной к профилю густой диффузорной решетки при постоянном значении Pi = 30 и различных углах rji — угол между равнодействующей силой и осью решетки, r — коэффициент равнодействующей

Легко видеть, что все характерные толщины б, б и б одинаково зависят от X. Так как во всех случаях коэффициенты перед х положительны, то знак производной от толщины по х будет определяться величиной 1 — т. При m < 1, что соответствует области диффузорного потока (т < 0) и слабого конфузорного (О < m < < I), все толщины, как обычно, увеличиваются вдоль оси х. При т = 1 они постоянны, а при т > 1 (такие течения можно назвать сильно конфузорными) толщины убывают. Значения А ф) и В (Р) приведены в табл. ХП.1. [c.309]

На рис. 4.11 показано падение коэффициента расхода диффузорного насадка с увеличением напора вследствие возникновения кавитации в сужении насадка. Коэффициент 6 83 [c.83]

Диффузорный насадок с закругленным входом, применяемый в особых случаях, имеет коэффициент расхода, изменяющийся в широких пределах в зависимости от угла конусности и степени расширения диффузора. Приближенно коэффициент сопротивления такого насадка может быть определен как сумма коэффициентов сопротивления сопла и диффузора, а коэффициент расхода р, можно определить по положив е = 1. [c.48]

Задача 3.16. Дан диффузорный насадок с плавно закругленным входом в виде сопла (g = 0,06) и диффузора с оптимальным углом конусности (а = 5°30 ) и с соотношением диаметров D2/Oi=3, для которого можно принять коэффициент сопротивления = 0,125. Коэффициенты сопротивления отнесены к узкому сечению. Определить для данного насадка коэффициент расхода ц, отнесенный к площади выходного отверстия (Dq), и коэффициент расхода х, отнесенный к площади узкого сечения (Di). [c.54]

При внезапном расширении (а = 180°) коэффициент т 1 коэффициент сопротивления 5а зависит от угла конусности диффузорного перехода и от соотношения диаметров [c.172]

Расчетные коэффициенты сопротивления прямолинейных диффузорных [c.173]

Коэффициенты сопротивления симметричных конфузорно-диффузорных переходов при Re = 500 ООО в функции от-D [c.646]

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (уо 0,2ч-0,25) появляются конфузорные участки (z= 0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (va=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра- [c.15]

В ступени с резким меридиональным раскрытием проточной части потери энергии у периферии НА оказываются весьма высокими. При углах y" = = 55° коэффициент потерь достигает 50%. Потери сосредоточены у меридионального обвода, где наблюдаются сильные диффузорные эффекты и срывные явления, сопровождающиеся интенсивными вторичными течениями. Большие углы у" вызывают также повышенные потери у корня НА, связанные с развитием радиальных течений. [c.225]

Метод расчета коэффициента профильных потерь. Задача расчета профильных потерь в решетке профилей с бесконечно тонкими выходными кромками была решена автором в 1946 г. применительно к турбинным решеткам без учета сжимаемости среды в пограничном слое. В дальнейшем решение было получено с учетом сжимаемости среды, движуш,ейся в пограничном слое, а также распространено на случай обтекания диффузорных решеток. [c.27]

Рис. 4. Универсальная связь между коэффициентом трения определяемым формулой (10), и формпараметром Г, определяемым формулой (9), в осесимметричных диффузорном и конфузорном каналах.

Граничные значения коэффициента диффузорных потерь для водяного пара с начальной степенью сухости х — 0,85 представлены на рис. 7-5. Расчеты показывают, что изменение паросодержания практически не влияет на характер протекания кривой iirp и довольно слабо сказывается на [c.231]

В слабых диффузорных потоках (/ < 0) на пластинке (/ = 0) и в конфузорной области (f > 0) экспериментальные точки ложатся на одни кривые. Для простоты расчета можно Я и в указанной области брать постоянными. Тогда F f) по (XIII.22) будет линейной функцией F = а — bf, такой же, как и для ламинарного слоя, но с коэффициентами, равными а = 1,17, Ь — = 4,8-ь5,0 [при Я = 1,33-7-1,41 и (0) = 1]. Используя эти коэффициенты, по (XIИ.22) получим выражение для функции F (f), которое подставим затем в уравнение (XIII.18). [c.338]

Коэффициент сопротивления С кон-фузорно-диффузорного перехода зависит [c.645]

Несимметричные прямолинейные кон-фузорко-диффузорные переходы целесообразнее симметричных они имеют меньшую строительную длину при одинаковом коэффициенте сопротивления с симметричными переходами и меньшую ве-ли .ину Слия подробнее об этом см. [57]. [c.646]

Результаты указанной обработки экспериментальных данных [9] позволяют заключить, что коэффициенты А и В зависят от режима течения в пограничном слое и типа решетки. Для реактивных решеток с плоскими торцовыми стенками экспериментальные точки довольно хорошо группируются в зависимости от режима течения в пограничном слое около прямых 1 и 2. Для реактивных решеток с несимметричным поджатнем наклон линии меняется (прямая 3). Прямые 4 и 5 характеризуют активные решетки с плавно суживающимися каналами, а прямая 6 — решетки с диффузорно-конфузорными каналами. Значения коэффициентов, полученных на основании обработки опытных данных, приведены в табл. 7. [c.250]

Отмеченные особенности диффузорных потоков характерны и для двухфазных сред. Рассмотрим вначале парокапельный поток в диффузоре. Перед входом установлен подводящий конфузорный канал — суживающееся сопло (рис. 7.1), в выходном сечении которого парокапельный поток приобретает определенные скорость, давление и плотность несущей фазы, обеспечивающие заданный расход среды. При этом во входном сечении диффузора средние значения коэффициентов скольжения дискретной фазы оказываются минимальными, так как в предвключенном сопле капли отстают от паровой фазы. Значения vi зависят от чисел Рей- [c.231]

Коэффициент сопротивления диффузора за вентилятором практически не зависит от того, является диффузор плоским или пира мидальным, и определяется для обоих типов по одному графику. Ступенчатые диффузоры за вентилятором выбираются и рассчитываются по рис. VH-14, б так же, как расположенные в канале, но вместо угла раскрытия диффузорной части определяется ее степень расширения. [c.17]

Любые изменения геометрических, и режимных параметров, вызывающие увеличение поперечных градиентов давления в решетке, утолщение пограничного слоя и появление диффузорных участков на выходе увеличивают концевые потери. Коэффициент концевых потерь 1конц определяется в результате продувок решеток как разница между коэффициентом суммарных потерь и коэффициентом профильных потерь рг [c.53]

Следует подчеркнуть, что р ин и рмакс растут с увеличением влажности, причем на вогнутой поверхности рмакс увеличивается интенсивнее, чем рмян, а на выпуклой — наоборот. В результате интенсивность диффузорного участка (/) на вогнутой поверхности (см. рис. 11-8) с ростом влажности увеличивается, а на выпуклой поверхности (//) уменьшается. Это дает основания предполагать, что на вогнутой поверхности потери энергии с увеличением влажности должны возрастать более интенсивно, чем на выпуклой. Этот вывод подтверждается графиками распределения потерь по среднему сечению канала от выпуклой к вогнутой поверхности (рис. 11-10). Действительно, у вогнутой поверхности потери возрастают примерно в 4,5 раза, а у выпуклой — в 1,4 раза. При этом следует учитывать, что на выходном участке выпуклой поверхности течение диффузорное, а у вогнутой поверхности — конфузорное. Указанное соотношение между потерями у выпуклой и вогнутой поверхностей не сохраняется для других сечений, расположенных на различных расстояниях от плоских (боковых) стенок. Этот факт позволяет заключить, что потери от влажности оказываются различными в зависимости от аэродинамической структуры потока в области пограничного слоя, квазипотенциальном ядре и вихревых областях коэффициенты скольжения существенно различны. Различную интенсивность имеет в этих областях и тепло-и массообмен. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...