Соединения Формулы для расчета прочности

Приведенные в главе И1 формулы для расчета прочности сварных соединений, которыми конструкторы пользуются в повседневной работе, являются условными. В действительности распределение усилий в сварных соединениях значительно сложнее. [c.110]

Для оценки прочности и надежности соединения с натягом важное значение имеет возможная однородность этих соединений. Существующая система допусков позволяет для одной и той же точности и посадочного диаметра получать натяги с очень большими отклонениями. Возможные колебания фактических натягов и соответствующих им расчетных сил запрессовки и распрессовки применительно к внутреннему кольцу подшипника № 202 даны в предыдущем издании [1] (1=20 мм). Минимальные и максимальные натяги брались согласно стандартным таблицам допусков. Силы запрессовки и распрессовки определялись по формуле, принятой для расчета прочности подшипников качения [10]. [c.169]

Расчет сварных соединений па выносливость можно вести по формуле для запаса прочности [c.367]

Расчет напряжений в месте крепления труб в трубной решетке. Выбор формулы для определения прочности крепления труб зависит от способа их соединения с трубной решеткой. Так, если трубы крепятся развальцовкой, то за расчетное напряжение принимается напряжение от силы, приходящейся на единицу длины периметра развальцовки всех труб, и условие прочности записывается в виде [c.369]

В работе [118] исследовали поведение модельного болтового соединения листового армированного стекловолокнистым матом полиэфирного пластика с жесткой опорой. В ней установили, что зависимости разрушающей нагрузки, вызывающей прорыв пластика головкой болта при сжатии, срезе или изгибе, от параметра имеют такой же вид (рис. 5.84), как и зависимости от этого же параметра прочности работающих при сдвиге болтовых и заклепочных соединений ПКМ. Была предложена эмпирическая формула для расчета величины нагрузки в кН при сжатии, вызывающей прорыв головкой болта указанного пластика толщиной от 3 до 12 мм Рр 0,9 (Р, здесь d — диаметр стержня болта, мм. [c.225]

Условия расчета сварных соединений на изгиб, в основном такие же как и соединений, воспринимающих осевые усилия, так как отдельные участки сварных соединений, нагружаемые напряжениями от изгиба, испытывают осевые напряжения растяжения или сжатия. При этом основные расчетные формулы для проверки прочности сварных стыковых соединений при работе их на изгиб будут такими же, как и для проверки прочности основных элементов [c.26]

Формулы для расчета сварных соединений иа прочность [c.338]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где (Гг — напряжения сжатия в радиальном направлении ац и at2 — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении (осевые напряжения малы, их не учитывают). Давление р при расчете прочности деталей определяют [см. формулу (7.5)1 по максимальному натягу [c.88]

Болт поставлен без зазора (рис. 209). При этом отверстие калибруют разверткой, а диаметр стержня болта выполняют с допуском, обеспечивающим посадку с небольшим натягом. При расчете прочности соединения не учитывают силы трения в стыке, так как затяжка болта необязательна. Поэтому стержень болта рассчитывают по напряжениям среза и смятия по формулам (23.2) и (23.4). Допускаемое напряжение на срез принимают [а] р = 0,4а,,. Допускаемое напряжение на смятие принимают для стали [ст]см = 0,8(7,, и для чугуна [а]ем = (0,4-0,5)а,р. [c.233]

Качество и надежность восстанавливаемого неподвижного сопряжения определяется способностью преодолевать крутящие моменты и осевые сдвиги, возникающие в процессе эксплуатации. Прочность соединений, выполненных с натягом, при прочих одинаковых условиях зависит от натяга, который ограничивается предельно допустимыми деформациями сопрягаемых деталей. Для расчета натягов, крутящих моментов и осевых сил предложен ряд формул. Силы запрессовки Рг и распрессовки Рр, являющиеся основными показателями прочности сопряжения, определяются по следующей формуле [c.167]

Расчет клеевых соединений. Расчет клеевых соединений на прочность ведется по формулам, аналогичным для расчета паяных соединений. Например, для соединений типа вал-ступица при одновременном действии на соединение вращающего момента Г и осевой силы расчет ведут по равнодействующей сдви- [c.179]

Тавровые соединения сваривают без разделки кромок угловыми швами (рис. 14.5, а) или с разделкой кромок стыковым швом (рис. 14.5, б). Расчет на прочность выполняют по формулам для нахлесточных (14.2) или стыковых (14.1) соединений. Угловые сварные соединения (рис. 14.5, в) используют в основном в малонагруженных конструкциях и на прочность не рассчитывают. [c.341]

Эту формулу можно применять при (х — с) >а 0,25. В этой формуле фш — коэффициент прочности продольного сварного щва, для бесшовных труб он равен 1,0 коэффициент прочности поперечных сварных соединений в расчете на прочность при воздействии внутреннего давления не учитывается, так как на ослабление от поперечного сварного шва действуют осевые напряжения, которые в два раза ниже окружных. Величина с в формуле (5,9) — прибавка к расчетной толщине стенки. [c.331]

Расчет прочности и деформаций деталей прессового соединения выполняют по формулам для толстостенных цилиндров. Эпюры напряжений в деталях / и 2 показаны на рис. 7.5, где а . — напряжения сжатия в радиальном направлении и — напряжения сжатия и растяжения в тангенциальном направлении. [c.107]

В книге изложены необходимые для расчета основы напряженно-деформированного состояния и механической надежности, а также методы расчета на прочность и устойчивость конструкций из стеклопластиков и пластмасс сосудов и аппаратов под действием внутреннего и наружного давления фланцевых соединений колонных аппаратов емкостной аппаратуры (горизонтальных и вертикальных, цилиндрических и прямоугольных, подземных емкостей, а также бункеров и силосов) машин и аппаратов (фильтров, сепараторов, центрифуг) трубчатых конструкций (технологических трубопроводов, вентиляционных труб, газоходов). Математически сложные расчеты доведены с использованием ЭЦВМ до простых формул и графиков, а в ряде случаев — до технических решений. [c.4]

Выбор переходных посадок чаще всего производится по аналогии с известными и хорошо работающими соединениями. Расчеты выполняются реже и в основном как поверочные. Они могут включать 1) расчет вероятности получения зазоров и натягов в соединении (см. ниже) 2) расчет наибольшего зазора по известному предельно допустимому эксцентриситету соединяемых деталей — см. формулу (1.67) например, для зубчатых колес необходимо ограничить биение зубчатого венца, а в реверсивных механизмах — смещение деталей для уменьшения динамических воздействий 3) расчет прочности деталей (только для тонкостенных) и наибольшего усилия сборки при наибольшем натяге посадки выполняется по формулам (1.115)—(1.118). [c.319]

Расчеты на прочность производят по тем же формулам, что и для паяных соединений. Качество клееного соединения характеризуется не только его прочностью, но также водостойкостью, теплостойкостью и другими показателями (табл. 4.2). [c.72]

Расчеты на прочность клеевых соединений производятся по тем же формулам, что и для паяных соединений. [c.365]

Условия нагружения заклепок подобны условиям нагружения болтов, поставленных без зазора (ср. рис. 2.4 и 1.21). Поэтому для заклепок остаются справедливыми расчетные формулы (1.21) и (1.22), которые определяют прочность по напряжениям среза т и смятия <7см- При расчетах заклепочных соединений, нагруженных силой в плоскости стыка, допускают, что нагрузка распределяется равномерно между всеми заклепками шва, силы трения в стыке не учитывают. [c.63]

Расчеты по наименьшему и наибольшему табличным натягам приводят в большинстве случаев к чрезмерно большим запасам прочности соединения и деталей [см. формулы (7.6) и (7.8)]. Так, например, для посадки 0 бО/Г7/и7 (см. рис. 7.10 и пример расчета) наибольший натяг (105 мкм) в два с лишним раза превышает наименьший натяг (45 мкм). Во столько же раз могут изменяться действительные нагрузочные способности соединения и напряжения в деталях. Пределы рассеивания натяга уменьшаются с повышением квалитета точности изготовления деталей. [c.111]

При расчете на прочность сварных элементов сосудов и аппаратов в расчетные формулы следует вводить коэффициент прочности сварных соединений фр — продольного шва цилиндрической или конической обечайки ф. — кольцевого шва цилиндрической или конической обечайки ф — сварных швов кольца жесткости ф — поперечного сварного шва для укрепляющего кольца Ф , Фд — сварных швов выпуклых и плоских днищ и крышек [c.423]

Соединение с жесткой осью. При сравнительно коротких осях Ijd < 2 (тонких проушинах), весьма малых зазорах между щеками проушин и высокой прочности материала оси расчет одинарных и вильчатых проушин проводится по формулам (107). .. (112). Ось рассчитывается, как для случая чистого среза [c.326]

Расчет на прочность паяных соединений. Прочность паяных соединений зависит от большого количества факторов, в том числе и от механических свойств припоев, которые до настоящего времени изучены недостаточно. Значения допускаемых напряжений достоверно получены для ограниченного числа припоев. При наличии сведений о механических свойствах паяного шва их можно рассчитать из условия равнопрочности шва и основного материала по формулам [51, 1051 для соединений внахлестку [c.127]

Чертежи о-р асчетные трафареты содержат справочные сведения, необходимые для расчета или выбора отдельных элементов конструкции. Для этого на их нерабочую поверхность могут быть нанесены, например, нормы прочности болтовых соединений, формулы для расчета зубчатых соединений, расчета пружин, номограммы и другие данные. Это позволяет конструктору экономить время на поиске справочных материалов. [c.28]

Соединения с цилиндрическими поверхностями. Формулы для расчета напряжений смятия некоторых соединений деталей с цилиндрическими поверхностями приведены в табл. 28. Оценка прочности по допускаемым контактным напряжениям а /Сс т и предельным напряжениям смятия а /Ссв в от заданной разрушающей нагрузки Рраар проводится по коэффициентам Кс< Ксву [c.327]

Ионизация воздушных пор, последовательно соединенных с волокнами, является первой стадией пробоя непропитанной бумаги (картона). Второй стадией является разрушение волокон под влиянием ионизации воздуха. К такому выводу у нас пришли несколько исследователей М. М. Михайлов, И. М. Гольдман, Б. М. Вул, В. Т. Ренне [Л. 27, 37 — 39]. Последний изучил бумажную изоляцию конденсаторов и предложил формулы для расчета характеристик конденсаторных бумаг, как не-пропитанвых, так и пропитанных. Эти формулы имеют более широкое значение, чем для конденсаторной бумаги, поэтому мы их приводим здесь. По В. Т. Ренне среднее значение электрической прочности сухой, непропитанной конденсаторной бумаги как функции ее толщины и плотности выражается следующей формулой [c.96]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Для расчета диапазона дефектов (/ d, не снижающих статическую прочность сварного соединения, вследствие подкрепляющего действия твердого металла можно воспользо-иаться формулой (2.25), в которой необходимо принять коэффициент контактного упрочнения мягкой прослойки в условиях осесимме тричной деформации = 1. [c.69]

Для практических расчетов удобнее вести вычисления через предельную прочность электрозаклепок при статических нагрузках. Для этого необходимо учесть, что динамическая прочность одной электрозаклепки выше статической прочности в 2,42 раза, т. е. Тд = 2,42 Гд. Тогда окончательные расчетные формулы для определения предельной динамической прочности исследованного типа соединений будут [c.128]

Необходимость применения стандартных размеров можно пояснить на таком примере. Предположим, требуется изготовить вал для монтажа зубчатого колеса. Чтобы обеспечить надежную работу данного соединения, конструктор, по.пьзуясь определенными зависимостями и формулами, произвел расчет на прочность и определил, что диаметр вала должен составлять 16,2 Я1М. Если принять полученный размер и проставить его на чертеже, то для окончательной обработки отверстия в зубчатом колесе пришлось бы заказать развертку диаметром 16,2 лглг. Кроме того, потребовались бы специальные калибры для контроля указанного размера. [c.15]

Расчет частей сухопарника на прочность распадается на расчеты самога барабана, укрепления крышки, укрепления барабана и подклепки. Расчет самой крышки обычно не производится, и толщина ее берется на основании опытных данных. Действительно, выпуклость крышки значительно уменьшает напряжение на изгиб, при чем по мере увеличения выпуклости напряжение на изгиб уменьшается наличие некоторой упругости в месте соединения крышки с барабаном не позволяет пользоваться полуэмпирическими формулами Баха для расчета крышек, тем более, что Бах рассматривал только простейшие плоские крышки. Наши паровозы сер. Э , Э , Э , С , С , М , Л и др. имеют литые крышки толщиной 25—32 мм при диаметрах колпаков около 700 мм наличие штампованной крышки у мощных котлов позволяет несколько уменьшить толщину или выпуклость при прочих равных условиях. Крышки сухопарников паровозов сер. ФД и ИС имеют толщину 30 мм при значительно меньшей выпуклости правда, и диаметр крышки (560 по кольцу медной проволоки) здесь меньше, но давление пара несколько больше, чем у перечисленных выше паровозов. [c.121]

Для расчетов берется кривая 2 из той зоны соединения или шва, которая обладает наименьшим значением пластичности е . В расчете по формуле (14.2.3) используется значение о определяемое на пересечении вертикальной линии, проведенной из точки максимума напряжений В, с диаграммой основного металла 1. Если точка В находится правее точки В, то соединение, расположенное вдоль главного максимального напряжения, не вызьшает снижения прочности и расчет можно не вьшолнять. При этом не имеет значения, располагается кривая 2 ниже или выше кривой 1. Это определяется тем, в каком соотношении находятся значения 2 и 2А в образце на рис. 14.2.3,6, позволяющие судить об относительном размере зоны соединения с измененными механическими свойствами. Если 2В в 3-4 раза превосходит 2Ь, то прочность такого образца практически соответствует прочности листа с продольным сварным соединением и значение можно использовать в расчете. [c.500]

В четвертое издание учебника по сравнению с предыдущим внесены следующие изменения. Все формулы представлены так, что остаются справедливыми для любой системы единиц физических величин. В справочных данных и примерах расчета используется только Международная система единиц. Расчеты на ресурс распространены на зубчатые (шлицевые) соединения в соответствии с ГОСТ 21425—75 и на клиноременные передачи — ГОСТ 1284.3—80. В расчетах на ресурс зубчатых передач и подшипников качения использована общая методика по типовым графикам нагрузки. Дана современная методика расчета конических передач с круговыми зубьями, Использована теория вероятности при расчетах прессовых соединений, подшипников скольжения и качения, также результаты современных исследований прочности волновых передач и передач Новикова. Внесены изменения в методику изложения некоторых разделов курса. Все эти изменения связаны с быстрым развитием отечественной науки в области машиностроения, которому уделяется первостепенное внимание в планах нашей партии и правительства, в решениях XXVI съезда КПСС. [c.3]

Примечания 1. Результаты уточненного расчета позволяют отметить, что и затянутых соединениях приращение нагрузки на болг от дсГ стния внешних сил практически невелико. Решающими для прочности болтои в этом случае остаются напряжения от затяжки, а расчет допустимо проводить по приближенным формулам. [c.47]

Расчеты по наименьшему и наибольшему табличным натягам приводят в большинстве случаев к чрезмерно большим запасам прочности соединения и деталей — формулы (7.6) и (7.8). Так, например, для посадки 0 60И7/и7 (см. рис. 7.10 и пример расчета) наибольший натяг (105 мкм) в два с лишним раза превышает [c.89]

Расчет затянутых болтов. Пример затянутого болтового соединения — крепление крышки люка с прокладкой, где для обеспечения герметичности необходимо создать силу затяжки Q (рис. 3.16). При этом стержень болта растягивается силой Q и скручивается моментом Мр в резьбе. Напряжение растяжения СТр = 0/(л(/р/4), максимальное напряжение кручения T = MpjWp, где Wp = 0,2dp—момент сопротивления кручению стержня болта Mp = 0,5ga2tg( l + 9 ). Подставив в эти формулы средние значения угла подъема / резьбы, приведенного угла трения ф для метрической крепежной резьбы и применяя энергетическую теорию прочности, получим [c.45]

По формулам теории упругости вычисляют расчетный натяг 8р, необходимый для создания требуемого давления, по которому подбирают стандартную посадку так, чтобы 5р > 5min (наименьшего натяга). Затем проверяют прочность деталей по наибольшему действительному натягу. Подробно расчет соединений с натягом рассмотрен в пособиях [9, 18]. [c.225]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

Швы могут быть с одной или двумя накладками. На фиг. 268, б показан шов с двумя накладками. Заклепки в шве могут быть расположены в один или несколько рядов. Озответственно швы называют однорядными и многорядными. По расположению заклепок различают швы шахматные (фиг. 268, в) и параллельные (фиг. 268, б). Количество заклепок, необходимое для образования шва, определяется расчетом на прочность и на плотность соединения. При известной толщине склепываемых листов 8 диаметр заклепки d обычно принимают равным d = 8 + (6-=-8) мм. Расстояние между центрами заклепок в ряду (шаг t) берется по эмпирическим формулам. [c.175]

Примечания 1. В—отверстия, сверленые илн предварительно продавленнье и затем рассверленные в сборе С—продавленные и нерассверленные отверстия. 2. При учете основных и дополнительных нагрузок допускаемые напряжения при расчете на статическую прочность могут йыть повышены на 10%. 3. При / > 4 допускаемые напр жеипя могут быть увеличены, но не более чем яа 25%. 4. Для швов грузоподъемных конструкций допускаемые напряжения снижаются умножением на 0,88. 5. При работе соединения под действием переменной и знакопеременной нагрузок допускаемые напряжения снижаются умножением на коэффициент у. вычисляемый по формулам, приведенным в таблице, в которых Nи наименьшее и наибольшее по абсолютной величине значения нагрузки (усилие на заклепку, изгибающий момент, напряжения и т. д.). взятые го своим .наком. Значения V принимаются не более 1. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...