Скорость воздуха в парогенераторе

Задача выбора скоростей для воздухоподогревателей более сложна, чем для других поверхностей нагрева парогенератора. Она сводится к нахождению минимума функции двух независимых переменных скоростей воздуха Wb и дымовых газов в то время как для осталь-5 67 [c.67]

Полное сопротивление газового и воздушного тракта парогенератора и водогрейного котла, как это ясно из приведенных выше уравнений, зависит также от квадрата скорости потока. В связи с этим для основных участков достаточно большой протяженности следует выбирать оптимальную скорость потока продуктов сгорания или воздуха. Оптимальной скоростью называется такая, при которой суммарные эксплуатационные затраты минимальны. [c.346]

Оптимальная скорость продуктов сгорания и воздуха в стальных газовоздухопроводах зависит от их конфигурации и конструкции, мощности котельной установки, графика потребления теплоты, экономичности тягодутьевых устройств, температуры потока, стоимости оборудования и электроэнергии и от других характеристик. Оптимальные скорости для парогенераторов и водогрейных котлов, работающих под наддувом, на [c.346]

Пример 12-3. На воздушной модели парогенератора, выполненной в масштабе /в натуральной величины, производилось изучение теплоотдачи. Для первого газохода модели при различных скоростях воздуха были получены следуюшие значения коэффициента теплоотдачи [c.249]

В пылеугольных улиточных горелках крутка вторичного воздуха регулируется языковым шибером (рис. 1-4,6). В этом случае угол установки шибера ф также служит единственным критерием аэродинамики и вызываемых ею изменений в режиме работы парогенератора. Не меньшие трудности может представлять численная оценка самой исследуемой функции. Так, не существует параметра, однозначно определяющего процесс шлакования или золового заноса конвективного пучка. Здесь существенны скорость роста отложений, их форма, теплопроводность, изменение аэродинамики и многое другое. Так как прямая оценка этих показателей чрезвычайно затруднительна, приходится пользоваться косвенными признаками шлакования. [c.13]

В топках с забрасывателями на движущуюся колосниковую решетку (рис. 5-1, г) обеспечивается поточность процесса горения и смешанная (встречно-поперечная) схема движения топлива и воздуха. При этом преобладает встречная схема топочного процесса, так как решетка движется с небольшой скоростью. Характерным для этих топок является комбинированный факельно-слоевой процесс горения. Мелкие фракции, отвеиваемые забрасывателем, горят во взвешенном состоянии, а крупные, выпадая на решетку, сгорают в слое. Топки с забрасывателями на движущуюся колосниковую решетку получили широкое распространение и используются для сжигания каменных и бурых углей под парогенераторами и водогрейными котлами мощностью до 28 МВт. [c.66]

И более в мощный поток воздуха, имеющего скорость 20—40 м/с. Разделение газа на тонкие струи обеспечивает эффективное смесеобразование и является характерным для всех горелок, предназначенных для сжигания природного газа в топках парогенераторов. [c.127]

В циклоне скорость потока аэросмеси резко уменьшается и угольная пыль оседает в нем, а запыленный воздух, пройдя мельничный вентилятор И, под напором поступает в горелки 16 топки парогенератора. Угольная пыль из циклона поступает в пылевой бункер 19, откуда питателями пыли 17 полается в смеситель 15, где подхватывается запыленным воздухом от мельничного вентилятора и вместе с ним поступает через горелки 16 в топку. В топочной камере пылевидное топливо сгорает во взвешенном состоянии. [c.11]

Поступающий в турбину пар проходит через сопла, из которых с большой скоростью направляется на лопатки рабочих колес (рис. 4) и сообщает им вращательное движение. Пройдя рабочие колеса, пар поступает в теплообменный аппарат — конденсатор, где охлаждается проточной водой и конденсируется, т. е. превращается в воду (конденсат). Проточная вода проходит по трубкам конденсатора. Эта проточная вода, называемая циркуляционной, и подается в конденсатор насосной установкой из естественного водоема — реки, озера или из специально созданного. Конденсат из конденсатора откачивается конденсатным насосом и используется для питания парогенераторов. Кроме того, из конденсатора отсасывается воздух, поступающий вместе с паром из турбины. Для этого пользуются пароструйными эжекторами. [c.12]

Способ нанесения уплотнительных, газонепроницаемых штукатурок или жароупорных защитных масс при помощи цемент-пушки называется торкретированием. Процесс этот происходит под высоким давлением сжатого воздуха, благодаря чему струе раствора сообщается большая скорость, при которой жароупорная масса хорошо проникает в труднодоступные и с неровной поверхностью места, где ручным способом невозможно выполнить плотное нанесение защитной массы. В старых конструкциях парогенераторов торкретированием защищается нижняя часть барабана, омываемая топочными газами. Слой торкрет-штукатурки толщиной 15—20 мм, нанесенный на облицовочный слой обмуровки, выполненной из трепельного, красного или другого кирпича, является надежным газонепроницаемым слоем. [c.90]

На базе парогазовых установок с высоконапорным парогенератором созданы энерготехнологические установки, в которых осуществляется совместное производство электроэнергии, тепла и химических продуктов. При этом химические продукты можно рассматривать как побочные, на получение которых не требуется вложения дополнительных капиталовложений. Разработан проект энерготехнологической установки для выработки электроэнергии и окислов азота.. Окислы азота получаются в процессе сжигания топлива при высоких температурах. При температуре факела 2500° С и скорости охлаждения 250 000° С/с содержание окислов азота в газе составляет 2%. Высокая температура газов в высоконапорном парогенераторе может быть получена добавкой кислорода к воздуху, подаваемому в топку, или подогревом воздуха до 1200—1500° С. Быстрое охлаждение продуктов сгорания до 1500° С осуществляется в конвективно-испарительных газоходах парогенератора. Добавка кислорода необходима для интенсификации реакции окисления азота и повышения концентрации окислов в продуктах сгорания. Оборудование для производства азотной кислоты располагается в газовом тракте между парогенератором и газовой турбиной. [c.204]

Хроматографы используются для периодического анализа продуктов горения различных видов топлива в промышленных парогенераторах, печах и других установках. Кроме того, хроматографы могут быть использованы для определения концентрации вредных примесей (СО, СН4 и др.) в воздухе производственных помещений. Здесь хроматография используется для разделения газовых смесей физическими методами, основанными на распределении одного или нескольких компонентов смеси между двумя фазами. Одна из этих фаз, фиксированная на адсорбенте (поверхности твердого тела или тонкого слоя жидкости), омывается подвижной фазой (газом-носителем вместе с анализируемым газом), движущейся в свободном пространстве, не занятом неподвижной фазой. При этом происходит многократное повторение элементарных актов адсорбции и десорбции. Так как отдельные компоненты газовой смеси поглощаются удерживаются данным адсорбентом неодинаково, то распределение компонентов между двумя фазами, а вместе с тем и перемещение их относительно друг друга осуществляется в определенной последовательности со скоростью, характерной для каждого компонента. Это позволяет производить поочередное определение концентрации каждого компонента газовой смеси. [c.605]

В отечественной практике (на Конаковской ГРЭС) получило применение подмешивание рециркулирующих газов к горячему воздуху, поступающему через горелки. Это мероприятие позволяет затормозить скорость реакций горения за счет отвода тепла для нагрева балластных (рециркулирующих) газов и уменьшения концентрации кислорода. В результате имевшие место чрезмерно высокие локальные тепловые потоки в нижней радиационной части парогенератора, вызывавшие интенсивный перегрев металла экранных труб, могут быть снижены до приемлемых величин. [c.161]

Изменение объема светящейся части факела начинается лишь по достижении определенных значений скорости воздуха на выходе из горелки. При высоких скоростях воздуха горение, протекающее вблизи диффузионной области реакции, обусловливает независимость размеров факела от количества сжигаемого топлива. Поэтому эффект изменения условий теплоотдачи возникает только при сравнительно низких дутьевых форсировках горелок. В этом отношении условия работы топок стационарных паровых котлов существенно отличаются от условий работы высоконапряженных топочных камер, в частности топок корабельных котлов и высоконапорных парогенераторов. [c.156]

Значительно более сложна оптимизация разноразмерных величин. В качестве примера рассмотрим исследования горелок различной мощности. При условии сохранения неизменными заполнения топки факелом, избытка воздуха, полноты горения и применения горелок одинаковой степени совершенства рост мощности требует увеличения скорости воздуха, а следовательно, и затрат электроэнергии на дутье (рис. 1-8). На парогенераторах сверхкритического давления возникает дополнительная потеря электроэнергия на насосе, так как крупные горелки порождают мощные локальные тепловые потоки и во избелоние перегрева металла скорость рабочего тела приходится увеличивать. С другой стороны, укрупнение горелок сопровождается снижением их стоимости и уменьшением затрат на обслуживание. Для нахождения оптимального решения необходимо выбрать единую для всех этих величин размерность, а именно затраты [c.16]

Изменение температуры перегретого пара п с изменением нагрузки парогенератора П зависит не только от типа конвектин-ных поверхностей нагрева, но и от их компоновки и изменения параметров газа (рис. 55). Парогенератор ВПГ-450 с одновальнсй газовой турбиной при постоянной частоте вращения компрессора (расчетные кривые / и 2 соответственно для первичного и вторичного пара) и ВПГ-120 (опытная кривая 3) работают с большими коэффициентами избытка воздуха и большими скоростями газов в пароперегревателе при малых нагрузках. Температура пара мало изменяется в диапазоне нагрузок от 30 до 110%. При переводе компрессора на переменные обороты в период пуска (кри- [c.99]

Скорость газов Шг и воздуха Wb в воздухоподогревателях в парогенераторах с уравновешенной тягой принимают по условиям самоочистки поверхностей нагрева из табл. 7-26. [c.461]

Относительно небольшая часть SO2 в интервале температур 1400—400°С окисляется до SO3. При используемых в настоящее время топочных устройствах и методах сжигания SO3 составляет на мазутных парогенераторах около 1—2% имеющегося в пламени SO2 и около 0,5— 0,8% на пылеугольных. Глубина окисления SO2 в SO3 зависит от избытка воздуха, температуры в ядре факела и времени пребывания продуктов горения в зоне высоких температур. В газовом тракте парогенератора реакция окисления SO2 в SO3 не достигает равновесной кон-ueHTpamiH вследствие быстротечности процесса перемещения газов по сравнению со скоростью реакции. Важную роль в образовании SO3 может играть контакт горячих топочных газов с поверхностью труб фестона, щирм и конвективного пароперегревателя окислы железа и высшие окислы ванадия, входящие в состав окалины и отложений, служат катализаторами в реакции окисления SO2 в SO3. [c.87]

Исследуемые показатели в большинстве случаев являются функциями многих параметров. Так, например, к. п. д. парогенератора может быть записан в виде функции избытка воздуха а, нагрузки Z), тонкости размола пыли R, отношения скоростей движения первичного и вторичного воздуха WnlWe, температуры питательной воды /п.в и других параметров [c.6]

Характерной особенностью сжигания природного газа является образование горючей смеси из резко различных количеств газа и воздуха на 1 природного газа расходуется около 20 горячего воздуха. Сечение для газа мало по сравнению с сечением для воздуха. Это позволяет для образования горючей смеси подавать газ тонкими струями со скоростью до 100 м. сек и более в мощный поток воздуха, имеющего скорость 20—40 м1сек. Дробление газа на тонкие струи обеспечивает эффективное смесеобразование и является характерным для всех горелок, предназначенных для сжигания природного газа в топках парогенераторов. [c.72]

Для блоков мощностью 300 Мет был впервые в нашей энергетике применен вентилятор двойного всасывания ВДП-24Х2П. На парогенератор производительностью 950 г/ч устанавливают два вентилятора, обеспечивающие расход воздуха 600 тыс. м ч каждый и давление до 360 кГ1м . Для их привода устанавливаются двухскоростные двигатели со скоростью вращения п = = 740/590 об1мин мощностью 800 кет. В карманах вентилятора размещены осевые направляющие аппараты. [c.131]

Высокие скорости газа, малогабаритность и транспортабельность парогенераторов предопределяют конструкцию конвективных поверхностей нагрева в виде плотных пучков труб с малыми зазорами между ними. Такие поверхности нагрева будут подвергаться более интенсивному заносу. Поэтому одним из первых условий надежной и экономичной работы парогенератора является полное сжигание топлива в широком диапазоне нагрузок и избытков воздуха. Нали- [c.226]

Экспериментальными исследованиями установлено, что действительная концентрация радикалов зависит главным образом от коэффициента избытка воздуха. Следовательно, можно считать, что при максимальной температуре 1500—1800° С и постоянном значении коэффициента избытка воздуха концентрация атомарного кислорода в. пламени практически остается одинаковой. Это позволяет определять относительную концентрацию окиси азота при различных температурах сбросных газов по значению постоянной скорости и величине условного времени реакции. Экспериментальная проверка теоретической зависимости выполнена на парогенераторе БКЗ-320-140 ГМ Эн-гельсской ТЭЦ-3 в опытах с рециркуляцией дымовых газов в воздушные короба перед горелками. Опыты проведены при сжигании в топке парогенератора природного газа. [c.84]

Из различных конструкций вихревых горелок для промышленных парогенераторов и водогрейных котлов для сжигания пыли в топках с молотковыми мельницами и мельницами-вентиляторами применяется вихревая прямоточно-улиточная горелка, показанная на рис. 5-23. Пылевоздушная смесь подается по центральной трубе, на конце которой установлен диффузор и конический рассекатель, обеспечивающий большой угол раскрытия потока. Вторичный воздух получает закрутку в улиточном закручивателе и, выходя по кольцевому каналу в топку, перемешивается с потоком пылевоздушной смеси. Скорость пы-левоздушной смеси на выходе из горелки составляет 14—16 м/с, а скорость вторичного воздуха 18—21 м/с. [c.109]

Первичный воздух подается в количестве 10%, вторичный в сопла — около 80 % и под решетку — около 10 %. Скорость выхода вторичного воздуха из сопл 20—25 м/с. Топки системы А. А. Шершнева применяются для парогенераторов производительностью до 35 т/ч. [c.115]

Одной из причин стояночной коррозии внутренней поверхности парогенераторов является наполнение их во время простоев водой, насыщенной кислородом. В этом случае особенно подвержен коррозии металл на границе вода — воздух. Если же парогенератор, оставленный на ремонт, полностью дренируется, то на внутренней поверхности его всегда остается пленка влаги при одновременном доступе кислорода, который, легко диффундируя через эту пленку, вызывает активную электрохимическую коррозию металла. Тонкая пленка влаги сохраняется довольно долго, так как атмосфера внутри парогенератора насыщена парами воды, особенно в том случае, если в него попадает пар через неплотности арматуры параллельно работающих парогенераторов. Если в воде, заполняющей резервный парогенератор, присутствуют хлориды, то. это приводит к увеличению скорости равномерной коррозии металла, а если в ней содержится незначительное количество щелочи (меньше 100 мг/кг NaOH) и кислород, то это способствует развитию язвенной коррозии. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...