Увеличение угла лопатки

Ударная составляющая скорости 15 Удельный вес 210 Увеличение угла лопатки 215 Угол лопатки 130, 156, 213 Управление гидравлическое 310 Управление ручное 297 Уравнение Бернулли 136 Уравнение для i ) 162 Уравнения основные 138 Ускорение транспортной машины [c.317]

Короткие лопатки выполняют с постоянной формой профиля по высоте. Вместе с тем увеличение шага лопаток вдоль радиуса приводит к увеличению углов входа и выхода потока с направляющих и рабочих лопаток aj и р2 по линейному закону. Соответствующие зависимости приведены в атласе для каждого конкретного [c.124]

Существенное влияние на потери энергии оказывает относительная вогнутость профиля т. е. отношение вогнутости / средней линии профиля к его хорде (фиг. 11). Увеличение относительной вогнутости профиля означает увеличение угла поворота потока а, благодаря чему возрастает подъёмная сила. В лопатках же с большой подъёмной силой последняя развивается главным образом за счёт сильного разрежения на выпуклой стороне профиля, что оказывает неблагоприятное влияние на лобовое сопротивление профиля. Поэтому с увеличением угла поворота потери энергии увеличиваются. [c.139]

На участках лопаток с р > 90° кориолисовы силы отклоняют траектории влаги к выходным кромкам. По мере приближения к выходу из колеса влияние кориолисовых сил возрастает из-за увеличения угла р на выпуклой поверхности лопатки. В ступенях с закрученными лопатками этот эффект усиливается, так как к периферии увеличивается угол р. В периферийных сечениях относительно длинных лопаток уже входной угол р > 90° и отклоняющее действие кориолисовых сил по направлению потока сказывается на всем протяжении канала. [c.95]

За рабочим колесом центростремительной турбины отклонение потока ведет к увеличению угла 2т потока по сравнению с выходным углом лопатки (рис. 12, а) [c.26]

На спинке лопатки образуется участок утолщенного пограничного слоя, которому соответствуют зона повышенных потерь в потоке за решеткой и увеличение угла выхода 2- Ближе к торцовой стенке на спинке лопатки есть участок с более тонким пограничным слоем. Частицы этого слоя имеют большую скорость, так как приходят с торцовой поверхности, из области повышенного давления, и не успевают затормозиться трением на спинке лопатки, где ввиду большей [c.433]

Описанная схема недостаточна для объяснения причин вращения срывных зон в ступени, состоящей из нескольких венцов, или в многоступенчатом компрессоре. Здесь структура явления сложнее. Возникновение срыва на каком-либо участке одного из лопаточных венцов (образование малой скорости или обратного тока) приводит, во-первых, к резкому увеличению углов атаки на прилегающих участках последующего венца и, таким образом, к индуцированию срыва на этом венце. Во-вторых, при образовании срывной зоны происходит торможение потока на прилегающем участке предыдущего венца, что также приводит к увеличению углов атаки и возникновению срыва на лопатках и этого венца. Таким образом, возникнув в каком-либо венце, срыв распространяется и на другие венцы компрессора. В связи с этим срывные зоны, охватывающие различные лопаточные венцы, [c.123]

Выше указывалось, что потеря устойчивости в компрессорных ступенях связана, как правило, со смещением режима ее работы в сторону уменьшения коэффициента расхода (увеличения угла атаки на лопатках). [c.125]

Перепуск части воздуха из одной или нескольких промежуточных ступеней в атмосферу применяется только при малых значениях приведенного числа оборотов ротора. Перепуск позволяет предотвратить резкое увеличение углов атаки и тем самым не допустить срыва потока на лопатках первых ступеней. Перепуск воздуха является наиболее простым в конструктивном отношении средством устранения неустойчивой работы компрессора на пониженных режимах. При перепуске открываются специальные окна (рис. 5.18, о), через которые часть воздуха (до 15—20%) из средних ступеней выпускается наружу. В результате изменяется расход воздуха через ступени и снижаются [c.251]

Особенности колебаний лопаток с большой естественной закруткой. Влияние естественной закрутки возрастает при увеличении угла начальной закрутки (на единицу длины лопатки). Для лопаток с сильно изогнутым профилем проявляется существенная связь изгибных и крутильных колебаний. Первая частота изгибно-кру-тильных колебаний понижается на 5—20%, в еще большей степени может понизиться вторая частота изгибно-крутильных колебаний. Частота крутильных колебаний возрастает. [c.247]

В лопаточном диффузоре угол /З3 больше угла /З2, т. е. лопатки диффузора при увеличении угла 3 уменьшают скорость сз, и, следовательно, в меньших габаритах диффузора мы можем получить большее изменение кинетической энергии и большее увеличение давления. Лопатки диффузора (рис. 17) а-Ь обычно делают очерченными по дугам окружности, причем касательную к лопатке у передней кромки направляют по скорости с 2 набегающего на диффузор воздуха, чтобы получить. [c.50]

Специальный вид отрыва неустановившегося ламинарного потока от движущейся стенки, который может возникать на лопатках компрессоров, был исследован авторами работ [12, 13] на примере двумерного вращающегося цилиндра диаметром 10 см (максимальное число оборотов 2000 об/мин). Цилиндр помещен в свободный поток, скорость которого менее 9 м/с. Чтобы имитировать характер изменения давления, соответствующий обтеканию крылового профиля, вращающийся цилиндр был экранирован. Важным в данном случае свойством срыва потока является присутствие неустановившегося пограничного слоя, в котором точка отрыва движется относительно стенки. Определенная нестационарность существует в пограничном слое во всех угловых положениях с отрицательным Г/м , где Г — составляющая скорости, перпендикулярная к направлению и причем направление к поверхности цилиндра принимается отрицательным. Эта нестационарность постепенно возрастает с увеличением угла, но ни в одном угловом положении не существует заметного скачка в величине пульсации скорости. Такой скачок мог бы указывать на отрыв потока. Отрыв неустановившегося потока такого типа отличается от отрыва установившегося потока, [c.223]

ВНА vYo 1. Достаточно резкое увеличение угла изгиба профилей к периферии лопатки с одновременным уменьщением густоты решетки привело к увеличению потерь в верхней части канала (рис. 3). Характер распределения полного давления за ВНА практически мало изменился при увеличении числа Хюр потока от 0,38 до 0,62. [c.118]

Помпаж —это колебания расхода и давления во всем тракте ГТУ иногда с полным срывом потока и выбросом сжатого воздуха на вход в компрессор. Он возникает в тех случаях, когда на выходе из компрессора расход сокращается или давление воздуха возрастает до значе 1ия, при котором устойчивость работы компрессора нарушается. Непосредственной причиной помпажа является нерасчетное обтекание воздухом лопаточных венцов компрессора (увеличение углов атаки) и развитие вследствие этого срывных явлений на лопатках. Частоты и амплитуды колебаний давления и расхода воздуха определяются акустическими характеристиками ГТУ протяженностью, площадями сечений и объемами воздухозаборного тракта и тракта от компрессора к турбине. [c.165]

Толщина кромок лопатки 5] и 5г берется порядка 0,5—1,0 мм. Конструкция лопатки последних ступеней мощной турбины показана на фигуре 5-18. Переменный профиль длинной лопатки получен как бы путем скручивания ее относительно основания в сторону увеличения угла Р1 и уменьшения Рг. Угол Р1 от своего обычного значения у основания возрастает к концу лопатки да [c.134]

Для увеличения напора у втулки надо увеличить коэффициент подъемной силы лопатки за счет надлежащего профиля лопатки и увеличения угла атаки. [c.564]

В этом отношении автор не совсем прав. Лопатки, загнутые вперед, при одной и той же скорости вращения развивают больший напор. Вместе с тем достаточно сравнить параллелограммы скоростей на выходе из рабочего колеса при различных углах Р2. чтобы убедиться, что при увеличении угла р,, скорость Сд на выходе возрастает. Вследствие большой скорости С2 получаются также большие гидравлические потери на выходе. Кроме того, лопатки, загнутые вперед, часто дают нерациональную форму канала — сечение канала сначала резко расширяется, а затем сужается. Все это приводит к снижению к. п. д. Прим. перев. И. А. Бескина. [c.570]

На основании соотношения (22) и фиг. 40 заключаем, что для рабочих лопаток турбин крутящие моменты, возникающие за счет сил давления пара или газа и в результате вращения лопатки, имеют одинаковые знаки и направлены в сторону увеличения угла установки профиля. В лопатках компрессоров крутяш,ие моменты, определяемые аэродинамической нагрузкой, направлены в сторону уменьшения угла установки профиля, а крутящие моменты, возникающие в результате вращения, направлены в сторону увеличения этого угла. Таким образом, для лопаток компрессоров знаки указанных моментов противоположны. [c.66]

С увеличением угла угол уменьшается и Я возрастает. При 2 = 90° лопатка заканчивается ра диально эти лопатки могут быт использованы лишь в насосах специальных конструкций. [c.13]

Для улучшения антикавитационных качеств шнек выполняется с углом КОНУСНОСТИ на входе (рис. 3.63, а), который составляет 90. .. 120°. При наличии угла конусности на входе в результате действия центробежных сил потока, закрученного корневыми сечениями, давление на входе в периферийные сечения решетки шнека возрастает. Это облегчает условия работы в периферийных сечениях при кавитационных режимах. Иногда для увеличения стойкости лопатки шнека к колебаниям вводится угол конусности на выходе 02 = 140. .. 160°. Меньшие значения 0i и 02 соответствуют меньшим диаметрам Ощ. [c.208]

Отрыв ламинарного пограничного слоя, происходящий в точке максимального разрежения потока на профиле или вблизи нее при / б>500 с образованием короткой зоны отрыва, за которой сразу же расположено место перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный. При увеличении угла атаки короткая зона отрыва сокращается, а затем резко возрастает, порождая хорошо известное явление срыва с образованием зоны отрыва вблизи входной кромки лопатки, после которой поток уже не присоединяется больше к поверхности лопатки. Оказалось, что это явление, описанное в работе [7.55], служит причиной разрыва в характеристиках компрессора и приводит к явлению гистерезиса при обтекании изолированных профилей (хорошая иллюстрация срыва потока дана на рис. 6 работы [7.55] ). Наоборот, в работе [7.56] показано, что срыв на в.ход-ных кромках лопаток происходит скорее в результате отрыва турбулентного пограничного слоя, чем в результате резкого роста короткой зоны отрыва ламинарного потока. [c.216]

Диаметр окружности расположения пальцев регулирующего кольца в нормалях принят D = 0,8Di, а вообще он может изменяться от 0,75 до 0,85 >i-Его уменьшение позволяет удлинить рычаги и серьги, что ведет к уменьшению требуемого усилия и увеличению хода сервомотора. Аналогично влияет изменение угла Р — между направлением оси серьги и касательной к окружности пальцев в точке шарнира. При большем значении угла Р увеличивается сила, действующая вдоль серьги Р , и соответственно момент на лопатке Мдв1, которые резко уменьшаются по мере увеличения открытия лопатки, при малом р сила Рс и момент получаются меньшими по величине и мало изменяются при открытии. И та и другая схемы используются в зависимости от того, какая из них больше соответствует требуемому изменению движущего момента. [c.105]

Po T ,K. П. Д. no мере увеличения угла Рг в зоне Рг < Pzopt объясняется превалирующим влиянием снижения потерь с выходной скоростью, а его уменьшение при больших Рг — увеличением длины лопатки и соответственно зоны сравнительно низкого к. п. д. у периферии рабочего колеса (рис. 1.17). Величина P2opt суш,ественно зависит от типа закрутки рабочих лопаток и значения коэффициента скорости гр. [c.51]

На котлах 100—200 т/ч, выпускавшихся до 1960 г., обычно применялись горелки с радиальными завихри-вающими лопатками (рис. 6-1). Лопатки прямого профиля устанавливались под углом 30—45° к оси горелки. По центру горелки размещалась труба для ввода мазутной форсунки. На коробе горячего воздуха имелся лючок для наблюдения за факелом, а в противостоящей лючку лопатке делался вырез для увеличения угла обзора. Отключающая заслонка устанавливалась на подводе воздуха к горелке. Горелки сопрягались с амбразурой цилиндрической, реже — расширяющейся на выходе 152 [c.152]

Явления, сопровождающиеся срывным обтеканием, часто наблюдаются на лопатках осевых компрессоров. На основании опытов с компрессорными лопатками А. И. Алямовскпй [67] пришел к выводу, что автоколебания возникают при отрывном обтекании лопаток в решетке и что с увеличением угла атаки амплитуда колебаний резко возрастает. [c.162]

TOB с компрессорными лопатками А. И. Алямовским [Л. 35] делается заключение, что автоколебания возникают только при отрывном обтекании лопаток в решетке и что с увеличением угла атаки в отрывной области амплитуда колебаний резко возрастает. Была исследована причина возникновения переменной подъемной силы, когда лопатка перемещалась в плоскости, нормальной к хорде. Обнаружено, что при перемещении в сторону спинки подъемная сила лопатки повыщается, так как давление на вогнутой поверхности увеличивается, а па выпуклой уменьщается. При перемещении лопатки в противоположную сторону подъемная сила снижается из-за уменьщения давления на вогнутой поверхности. Так как во время работы компрессорных лопаток всегда имеют место небольшие изгибные или изгибно-крутильные колебания последних, вызванные обычной нестабильностью потока, то вследствие этого при определенных условиях возникает переменная подъемная сила, которая вызывает самовозбуждение . Величина подъемной силы, как известно, значительно возрастает при больших углах атаки. [c.98]

Формирование вращающегося срыва поясняет схема на рис. 8.11. Срыв, появившийся по тем или иным причинам на одной из лопаток, дросселирует межлоиаточный канал, расположенный со стороны ее спинки, поэтому подходящий к фронту решетки поток вынужден растекаться, как показано на рис. 8.11, увеличивая угол атаки на лопатках, расположенных со стороны спинки данной, и уменьшая его на лопатках, расположенных по другую сторону от нее. Увеличение углов атаки провоцирует развитие срывов, а уменьшение способствует угасанию их, поэтому срывная зона начинает перемещаться относительно решетки лопаток в сторону от их спинок к корытцу соседних. [c.157]

Таким образом, для получения при приемлемых гидравлических сопротивлениях высоких значений g с одновременной ликвидацией прорыва грубых частей в сброс поворотные лопатки принципиально не пригодны. Безударный вход потока на эти лопатки может быть обеспечен только при определенном угле их наклона, например при а=30°, когда угол р между кормовой частью лопатки и потоками равен нулю. При а>30° и Р>0 сопротивление завихрителя резко возрастает, что вынуждает выполнять лопатки без перекрыши. Увеличение ширины лопатки приводит к существенному повышению с5р- В связи с этим был разработан и испытан завихритель (ом. рис. 1-11,в), состоящий из рассекателя Dp/Dk=0,33, 12 неподвижных плоских лопаток с безударным входом, а=50°, D 6p/ >k=0,8 и перекрышей р= =1,2 [Л. 88], на котором при L /Dk=1,2 была достигнута максимальная по сравнению с другими конструкциями величина g - Однако величина Sp оказалась у него все же выше, чем при варианте ТЭС Марица-Восток-2 (рис. 2-28, кривые I и 4). Дальнейшее снижение с5р при неизменном значении g было достигнуто уменьшением р до 1,0 (см. кривые 1, 4 и 5). [c.98]

Уменьшение мощности насоса, обусловленное конечным числом лопаток и отмеченное Пфлейдерером можно учесть соответствующим увеличением угла наклона лопатки. Это особенно-касается наклона в точке 2, в то время как входной угол, определенный выше по уравнениям (342), можно оставить неизменным. [c.214]

Видно, что при угле атаки i pmin близком к нулю потери в решетке наименьшие. Рост на отрицательных углах атаки объясняется увеличением потерь в пограничном слое и срывами потока у передней кромки со стороны корытца лопатки. На больших положительных углах атаки рост р вызывается срывами потока со спинки лопатки. Срыв потока со спинки более интенсивен (из-за действия центробежных сил в криволинейных каналах), поэтому с увеличением i > О потери в решетке растут более интенсивно, чем при уменьшении i С 0. На отрицательных и малых положительных углах атаки i угол отклонения (поворота) потока в решетке возрастает с увеличением i. На малых /, где отсутствуют срывы потока со спинки лопатки, угол отставания потока б (см. рис. 2.27) практически не изменяется с увеличением угла атаки. Поэтому угол Др = (р2л — б) — (р1л — О возрастает пропорционально увеличению угла / С появлением отрыва потока рост Др с увеличением i замедляется. [c.59]

Если на этих режимах из некоторой средней ступени, как это показано на рис. 8.1, часть воздуха выпустить в атмосферу или во второй контур ТРДД, то расход воздуха через все ступени, находяш,иеся до окон перепуска 1, увеличится. Соответственное увеличение осевых скоростей при неизменной частоте вращения (п) приведет к увеличению углов и уменьшению углов атаки на лопатки рабочих колес и направляющих аппаратов ступеней. Выбросом расхода воздуха через перепускные окна можно обеспечить обтекание лопаток близким к расчетному. [c.136]

Однако необходимо отметить, что в результате разгона сверхзвукового потока на спинке профиля число М перед замыкающим скачком АВ в общем случае может быть больше, чем в набегающем на решетку потоке. Это превышение оказывается тем более значительным, чем больше кривизна спинки на участке D4 и чем больше угол атакн, так как оба эти фактора приводят к увеличению угла поворота вектора скорости на входном участке решетки и соответственно к более интенсивному разгону сверхзвукового потока (как при течении Прандтля — Майера). Исследования этой схемы течения показывают, что при наличии головных воли обтекание решетки всегда происходит с положительными углами атаки, поэтому даже при малой кривизне спинки лопатки местное число М перед замыкающим скачком обычно оказывается больше, чем M i. Это приводит к заметному увеличению потерь в системе головных воли по сравнению с потерями в прямом скачке и тем самым ограничивает область, где возможно достижение высоких КПД такой ступени, сравнительно умеренными значениями M ,i. [c.96]

Описанная картина наблюдается обычно в диапазоне гёпр 0,9. .. 1,1. При значительном снижении приведенной частоты вращения (гёпр<0,7. .. 0,8) рассогласование ступеней становится существенным, причем на оптимальном режиме работы компрессора первые ступени работают с повышенными углами атаки, а последние — с сильно пониженными (см. рис. 4. 22). Поэтому при уменьшении расхода воздуха, несмотря на более быстрое уменьшение коэффициентов расхода в последних ступенях, критические углы атаки могут быть достигнуты раньше в первой или в одной из первых ступеней, причем это упреждение будет тем более значительным, чем меньше Япр. Однако в первых ступенях, имеющих относительно длинные лопатки, срывные зоны имеют первоначально небольшие размеры, и вызванные ими возмущения могут оказаться недостаточными для распространения срыва на другие ступени, имеющие углы атаки значительно меньше критических. Поэтому в этом случае возникшие срывные зоны, имеющие структуру и частоту вращения (ы>0,5), типичные для ступеней с малыми значениями d, первоначально захватывают обычно только одну или несколько первых ступеней, не нарушая устойчивой работы компрессора в целом. Лишь при дальнейшем уменьшении расхода воздуха срывные зоны постепенно увеличиваются в размерах и захватывают все большее число ступеней, пока увеличение углов атаки не приведет к срыву потока уже во всем компрессоре. При этом также может наблюдаться скачкообразное падение расхода воздуха и степени повышения давления в компрессоре (см. кривую гёдрг на рис. 4. 26), но со значительно меньшей амплитудой скачка, чем при высокой частоте вращения. [c.146]

Бели иеравномерность такова, что вызывает увеличение углов атаки в той части лопаток, где имелся большой запас по срыву потока, и, наоборот, уменьшение в тех областях, где лопатки работали (в равномерном поле) почти с критическими углами атаки, то запас устойчивости ступени в целом возрастает. Однако в большинстве случаев на практике при возникновении радиальной неравномерности зона пониженных осевых скоростей располагается в периферийной части лопаток ступени, где и в равномерном поле скоростей раньше всего достигаются критические углы атаки. Поэтому обычно граница устойчивой работы ступени при наличии радиальной неравномерности смещается вправо, на большие расходы воздуха. [c.160]

Возможность применения боралюминия в авиакосмической технике обусловлена его высокой жаропрочностью и высоким сопротивлением ползучести, определяющими эффективность и стабильность, например, таких деталей, как лопатки вентиляторов двигателей. Поведение боралюминия при высоких температурах в течение длительного времени более сложно по сравнению с поведением большинства монолитных материалов из-за происходящих в нем изменений характера остаточных напряжений, взаимодействия меноду волокном и матрицей и процессов, протекающих отдельно в кан<дом из компонентов. Образцы композиционного материала имеют максимальное значение свойств в том случае, когда направление прилон енной нагрузки совпадает с направлением укладки волокон. Свойства композиционных материалов под углом к направлению укладки волокон резко падают с увеличением угла из-за возрастающей роли беспрепятственного сдвига матрицы. [c.473]

Растекание потока в стороны от срывной зоны приводит к увеличению углов атаки на лопатках рабочего колеса, примыкающих к срывной зоне со стороны, противоположной направлению вращения, и уменьщению углов атаки на лопатках, расположенных по вращению. В средней части зоны бессрывного течения направление относительно потока не меняется (рис. 6). Можно предположить, что при уменьщении расхода воздуха через ступень наиболее [c.139]

С уменьшением расхода во всех сечениях лопатки происходит увеличение угла атаки. Уменьшение толщины пограничного слоя на прикор-йевой части лопаток, происходящее под действием центробежных сил, [c.835]

Снижение высот лопаток и / можнополучить посредством увеличения углов 2 и Рз и скоростей и гг 2. Увеличивать углы и р2 целесообразно только до некоторого предела, так как с увеличением углов растут выходные скорости с и с (скорость по выходе из рабочих лопаток третьего венца) и понижается к. п. д. за счет больших потерь с выхолными скоростями. Поэтому целесообразнее понижать высоты лопаток за счет увеличения скоростей посредством введения реактивности. Таким образом, вводя реактивность на лопатках двухвенечной ступени, можно получить плавное изменение высот лопаток не ухудшая к. п. д. [c.66]

Распределение давлений по профилю лопатки зависит от а) угла поворота газа в решетке, т. е. суммы углов Р1Л + Р2Л (е увеличением угла поворота окружное усилие увеличивается, но большие углы поворота способствуют возможности отрыва потока газа от профиля лопатки) б) шага решетки (с увеличением niara окружное усилие возрастает, но возрастает возможность отрыва потока) в) скорости потока в межлопаточном канале (при больших скоростях окружное усилие растет, но увеличивается Ч Ь1в потока у выхода). [c.213]

Кроме относительной высоты на концевые потери в решетках оказывают влияние другие параметры угол поворота ДР = 180—(Р1СК Ргэ) который спроектирована решетка относительный шаг 7 форма профиля угол вектора скорости на входе в решетку числа М и Ке. Концевые потери меняются под влиянием указанных факторов за счет изменений перепада давлений в направлении от вогнутой поверхности к спинке лопатки, толщины пограничного слоя на торцевых поверхностях и на спинке профиля, в особенности в диффузорной области на выходе из решетки. Например, при увеличении угла поворота потока в решетке растет перепад давления между вогнутой поверхностью и спинкой и соответственно растут концевые потери. При больших дозвуковых скоростях в решетках с суживающимися каналами при увеличении числа М утончаются пограничные слои и соответственно уменьшаются концевые потери энергии. Аналогично при увеличении числа Ке (в области низких Ке) концевые потери уменьшаются. [c.72]

При подаче Q>0 (насосный режим) у.меньшение подачи ведет к увеличению напора. При отрицательной подаче, равной для насоса СВН-80—(0,5. .. 0,6)/ г/, происходит резкий срыв напора вихревого рабочего процесса, который сопровождается резким уменьшением интенсивности продольного вихря и при дальнейшем снижении подачи его полным уничтожением (ом. рис. 29). Срыв напора объясняется взаимодействием продольного и поперечных вихрей. Чем больше интенсивность поперечных вихрей, тем больше гидравлические потери в рабочем колесе, а следовательно, больше сопротивление, оказываемое продольному вихрю, и меньше его интенсивность. С увеличением интенсивности продольного вихря (меридиональной скорости жидкости) уменьшаются угол атаки на входе на лопатки рабочего колеса и интенсивность поперечных вихрей. Уменьшение подачи ведет к увеличению угла атаки на входе в колесо и, следовательно, увеличению интенсивности поперечных вихрей. Это приводит к уменьшению интенсивности продольного вихря, что увеличивает интенсивность поперечных вихрей. При малой интенсивности поперечных вихрей, т. е. при достаточно большой подаче насоса, этот процесс быстро сходится. Однако при их большой интенсивности сходимость замедляется, и в конце концов процесс из сходящегося превращается ъ расходящийся. При этом происходит полное уничтожение продольного вихря. Передача энергии жидкости поперечными вихрями происходит значительно менее эффективно, чем продольным. Поэтому унич- [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...