К конденсаторы конденсация в следах

Температуры рабочего тела в точках 1, 8 и 12 следует принять неизменными и равными 643, 383 и 303 К соответственно, отнеся их к совокупности внешних факторов модели ПТУ. Значение первой температуры обусловлено ограниченной термической стабильностью ДФС, второй — стремлением максимально снизить температуру конденсации в прямом цикле установки с учетом технически достижимого вакуума в конденсирующем инжекторе, а относительно третьей температуры необходимо сделать следующее замечание. В п. 2.4 показано, что с уменьшением температуры жидкости на входе в конденсирующий инжектор при прочих равных условиях давление потока на выходе из него и энергетическая эффективность ПТУ в целом возрастают. Минимально допустимое значение 7/г определяется температурой плавления ДФС 7пл = 282 К [103]. При температурах, незначительно превышающих Гпл, вязкость ДФС велика, поэтому для сокращения потерь давления в процессе 9 —12, основываясь на результатах оптимизации поверхностных конденсаторов, Г/г следует назначать на 15. .. 20 К больше Тпл, что и приводит к значению 303 К. [c.160]

Дистилляционный метод очистки металлов в вакууме основан на различии упругости паров и скоростей испарения, конденсации основного металла и содержащихся в нем примесей. В результате этого содержание примесей в конденсате отличается от содержания их в исходном металле. Процесс дистилляции включает в себя несколько последовательно протекающих стадий прогрев расплава до температуры испарения, испарение со скоростью, зависящей от параметров испарения, конденсация паров на поверхности конденсатора при заданной температуре. Процесс дистилляции неравновесен. Жидкость в испарителе должна иметь несколько большую температуру, чем температура конденсата, для того, чтобы избыточное давление пара уравновешивало потери давления при движении пара к поверхности конденсации. Учитывая, что дистилляция, как правило, происходит при низком давлении, следует учитывать термическое сопротивление фазового перехода и связанный с этим перепад температуры [3]. При низких давлениях дистилляции гидростатическое давление столба жидкого металла в испарительном сосуде может существенно превышать давление пара металла у поверхности испарения. В области низких давлений температура насыщения сильно зависит от давления. Поэтому температура насыщения у дна сосуда может на сотни градусов превышать температуру насыщения у поверхности жидкости вследствие гидростатического давления. Для возникновения кипения и образования пузырьков пара у обогреваемого дна сосуда нужен соответствующий перегрев. При низких давлениях необходимый для вскипания перегрев может составлять сотни градусов. Такой перегрев в жидком металле обычно невозможен ввиду высокой теплопроводности металлов. Поэтому дистилляция происходит за счет испарения металлов с поверхности без кипения. Как правило, при дистилляции над поверхностью испарения имеется достаточно высокое давление газов и имеет место вязкостное течение пара. В этом случае действительная скорость испарения уменьшается. Большое влияние на скорость дистилляции оказывают состояние и чистота поверхности испарения. Так, присутствие на поверхности пленки нелетучих примесей может существенно снизить коэффициент испарения, уменьшить скорость и даже вообще практически прекратить испарение. Летучие пленки окислов могут увеличить скорость испарения металлов в присутствии остаточного давления кислорода. [c.51]

Профили распределения пленки по длине ЦТТ, изображенные на рис. 24, а, при различных скоростях вращения трубы и количество рабочей жидкости, необходимое для передачи определенного теплового потока (рис. 25), определялись по формулам (3.33), (3.36), (3.37) и (3.38). Труба имела следующие геометрические параметры R= 7 мм, /к=140 мм, /т = 60 мм, /и=90 мм. Толщина пленки жидкости по длине зоны конденсации ЦТТ изменялась незначительно. Зависимость отношения ее толщины в начале конденсатора к толщине в его конце от соотношения геометрических параметров ЦТТ была выведена (рис. 24, б) из уравнения (3.37). Она имеет вид [c.97]

Для обеспечения устойчивого поверхностного кипения необходимо создать условия, исключающие кризис теплообмена первого рода (переход к пленочному кипению). Заметим, что при температуре конденсации ниже 400 К в прямом цикле ПТУ возникновение кризиса теплообмена в поверхностном конденсаторе не вызывает термического разложения ОРТ, но существенно снижает интенсивность теплопередачи. Экспериментальные исследования [35, 91, 871 показали близость физической картины возникновения и развития кризиса в пучках стержней и внутри труб. Вследствие этого влияние давления, массовой скорости и степени недогрева на критическую плотность теплового потока в пучках стержней <7кр и в прямых трубах оказалось одинаковым [91, 97]. Однако закономерности протекания кризиса поверхностного кипения в пучках стержней имеют особенности. Так, для труб следует учитывать уменьшение с ростом диаметра [801. В то же время в опытах [91 1 с пучками стержней влияния диаметра стержня в исследованном ими интервале диаметров на обнаружено не было. Экспериментально установлено [91, 97], что число стержней в пучке и их относительный шаг в трубной решетке не оказывают влияния на величину Однако в работе [97 ] отмечается, что при зазорах между стержнями в решетке менее 0,002 м наблюдается ее резкое снижение. [c.154]

Недостаточная разработанность теории конденсации пара при наличии примеси посторонних газов приводит к тому, что теоретические соотношения, рассмотренные в гл. XV, служат главным образом для качественного анализа конструкции конденсатора. Практический же расчет ведут обычно на основании опытных данных об общем коэффициенте теплопередачи. При этом следует иметь в виду, что эти данные справедливы только при нормальной работе эжекционной установки, откачивающей из конденсатора паровоздушную смесь. [c.443]

Следует, однако, иметь в виду, что по мере движения паровоздушной смеси от горловины конденсатора к всасывающей полости эжектора концентрация воздуха увеличивается вследствие конденсации пара, и на входе в эжектор доля воздуха в смеси может составлять 50—60 %. [c.184]

Основным механизмом передачи тепла в испарителе и конденсаторе тепловой трубы является теплопроводность с испарением и конденсацией. Теории теплопроводности с испарением и конденсацией были описаны в предыдущей главе. Прохождение тепла через насыщенный жидкостью фитиль сопровождается возникновением радиального градиента температур в жидкости. В зоне испарения температура жидкости на границе раздела труба — фитиль больше, чем температура жидкости на границе раздела фитиль —пар на величину, зависящую не только от свойств жидкости и фитиля, но и от плотности теплового потока. В двухфазной системе давление жидкости в испарителе равно давлению насыщения при температуре межфазной границы жидкость — пар минус капиллярное давление на межфазной границе. Из этого сле-дет, что давление насыщения пара при температуре границы раздела фитиль — труба превышает давление жидкости в этой же точке. Так как разность давлений возрастает с увеличением радиального теплового потока, в испарителе тепловой трубы и в фитиле испарителя может начаться образование паровых пузырьков. Образование в структуре фитиля паровых пузырьков является нежелательным, потому что они могут привести к возникновению перегретых участков и препятствовать циркуляции жидкости. Таким образом, существует ограничение теплового потока, связанное с парообразованием в тепловой трубе, и это ограничение названо ограничением по кипению. Существует разница между ограничением по кипению и другими ограничениями. А именно, ограничение по кипению накладывается на плотность радиального теплового потока, в то время как остальные ограничения — на осевой тепловой поток. Тем не менее, если геометрия испарителя и поверхностное распределение теплового потока в испарителе постоянны, то плотность радиального потока прямо пропорциональна осевому тепловому потоку. Кроме того, следует отметить, что образование паровых пузырьков ограничено только зоной испарения тепловой трубы, так как жидкость в конденсаторе переохлаждена до температуры меньшей, чем температура насыщения, соответствующая давлению жидкости в данной точке. Поэтому для зоны конденсации на плотность радиального теплового потока не накладывается никаких ограничений. Анализ ограничений по кипению затрагивает теорию пузырькового кипения. Пузырьковое кипение включает два независимых процесса 1) формирование пузырьков (зародышеобразование) 2) последующий рост и движение пузырьков. Представим себе сферический паровой пузырь вблизи границы раздела труба — фитиль. В состоянии равновесия [c.88]

Цикл Карно мог бы быть реально осуществлен в ПСУ, работающей на влажном паре, так, как показано на рис. 121. Возможность осуществления такого цикла Карно основывается на том, что в области влажного пара изотермические процессы совпадают с изобарными и могут быть реально проведены в котле и конденсаторе. В физическую схему установки (рис. 122 сравни с рис. 117) необходимо ввести следующие изменения питательный насос заменяется компрессором К, в котором адиабатно сжимается влажный нар (процесс 3—4) в конденсаторе не должна производиться полная конденсация пара. [c.190]

Было выдвинуто предположение, что при подаче воды через нижние камеры, расположенные в непосредственной близости к расширенной части конденсатора, процесс конденсации не успевал закончиться в зоне подачи воды, и поэтому вследствие менее интенсивного протекания процесса объемный коэффициент теплопередачи оказался ниже. Для проверки этого предположения камеры подвода воды под углом 90° были подняты примерно на 200 мм, причем диаметр соединительного патрубка между водяными камерами и конденсатором был 80 мм, т. е. тот же, что и камер. Этот контрольный опыт был проведен при следующих условиях = 0,00606 адз. 1 0 мм угол 90° ( = 195 кг/ч 6 3= [c.197]

МАСЛООТДЕЛИТЕЛИ, аппараты, предназначенные для отделения масла от пара, воздуха или иного газа. Для отделения масла необходимо, чтобы оно находилось в паре (воздухе) во взвешенном состоянии в виде мельчайших капелек масляный пар выделить при помощи М. невозможно. Масло, даже будучи в тончайшем слое, препятствует передаче теплоты. Поэтому в нагревательных приборах (змеевиках, перегревателях, поверхностных конденсаторах, паровых котлах и др.) следует пользоваться свободной от масла водой. В паровых машинах очистка отработанного пара от масла совершенно необходима в установках с противодавлением. Значительная часть теплоты, подведенной к машине, теряется с отработанным паром. По Шнейдеру эта потеря составляет. при работе с конденсацией 81—87%, при работе на атмосферу 83—86%. Суммарный кпд машины и нагревательных приборов значительно повышается при использовании отработанного пара для нужд производства, достигая при этом БО—80%, т. е. в 3—5 раз превосходит ипд паровых установок без использования отработанного пара. При работе компрессоров 1 жатые пары хладагента увлекают часть масла, поданного для смазывания цилиндра. Это масло нужно выделить из паров, т. к. оно может загрязнить конденсатор и трубопроводы. [c.272]

Изменения, вносимые при учете конструктивной формы. Приведенные выше расчеты будут серащедливы лишь в том случае, если вся поверхность конденсатора сбудет действительно рабочей ( актив ой ) как было указано выше, это обстоятельство зависит от типа, формы и расположения элементов конденсатора. iB нашем случае в расчет следует внести поправку, учитываюш.ую, что направленность паров влаги приводит к неравномерности конденсации по окружности трубы. Если обозначить коэффициент неравномерности через ф (примерно 60—75%), то потребная поверхность 01кажется равной [c.239]

КОНДЕНСАТОР, прибор, в к-ром пар, выходящий из паровой машины или турбины, посредством действия охлаждающей воды (в очень редких, случаях—воздуха) сам обращается в воду (конденсат). Вследствие этого понижается противодавление, а следовательно увеличивается тепловой перепад между состоянием пара при впуске и выпуске, поэтому увеличивается и теоретич. работа 1 кг пара при прохождении его через паровой двигатель. В паровых машинах, работающих с конденсацией, обыкнсверно берут противодавление в пределах 0,15- -0,20 иг/слг абс. (ниже-—только в прямоточных машинах). В паровых же турбинах стремятся достигнуть более низкого противодавления 0,04 0,05 мз/сж абс. В проекте норм на паровые турбины (принятом как временный па 4-м Всесоюзном тенлотехнич. съезде) предлагаются следующие противодавления для паровых турбин [ ] [c.399]

Рассмотрим постановку задачи оптимизации конденсатора как агрегата ПТУ по минимуму суммарной площади наружных поверхностей труб трубного пучка. В качестве независимых переменных (параметров совокупности jX . п. к ) упрощения системы ограничений, формирующей область допустимых значений оптимизируемых параметров, целесообразно выбрать геометрические параметры и St. п/ н, а также число Рейнольдса потока дифенильной смеси, рассчитанное по температуре конденсации Неод. В совокупность внешних факторов совместно с теплофизическими свойствами ДФС, воды и материала трубного пучка (стали 12Х18Н9Т) необходимо ввести массовый расход ДФС th через конденсатор, давление р , температуру и относительное массовое паросодержание Хщ потока ДФС и аналогичные параметры потока воды T i, на входе в конденсатор. Кроме того, необходимо ввести температуру и относительное массовое паросодержание обоих теплоносителей на выходе из конденсатора Тда, Хда и 7 2, х 2, а также заданные значения коэффициентов потерь давления по трактам воды и ДФС и Од, В этом случае задача оптимизации в общем виде может быть сформулирована следующим образом найти [c.155]

Деаэрация питательной воды на электрических станциях может производиться также в конденсаторах паровых турбин. Термические деаэраторы обеспечивают необходимую деаэрацию питательной воды при следующих основных условиях а) подогрев воды до температуры насыщения, соответствующей давлению в деаэраторе, тонкое разделение на струи и разбрызгивание подаваемой воды в целях увеличения ее поверхности, контактирующей с греющим паром. Для большей термической устойчивости рабочее давление в деаэраторе должно поддерживаться в пределах ОДб— 0,25 кГ1см , что соответствует температуре кипения воды 103—104°С 6) тщательное (автоматическое) регулирование количества греющего пара, обеспечивающее постоянное поддержание температуры кипения воды в деаэраторе при заданном давлении в нем и количестве и температуре подаваемой воды в) организация рационального движения пара по отношению к подаваемой воде, обеспечивающего их хорошее перемешивание и теплообмен г) достаточное время пребывания воды в деаэраторе, обеспечивающее полное выделение из воды растворенных газов д) хорошее удаление выделенных газов из деаэратора (вентиляция его) через открытый воздушник и охлаждение удаляемой паровоздушной смеси для конденсации пара и использования его тепла и конденсата. [c.216]

Если в зоне конденсации нет Kopi уравнения, то Л1мии = 7- На енове вышеприведенных уравнений в работе [Л. 5-98] был проведен численный расчет для натриевой тепловой трубы. Исходные данные радиус отверстий фитиля 0,1 мм, пористость 0,5, коэффициенты конденсации и аккомодации = 0,1 р = 0,1. Результаты расчетов приведены на рис. 5-60 для трех значений температуры при пропорциональном изменении каждой зоны lift 0,36 ljl = 0,5, Ri = = 1 см). При работе трубы в вертикальном положении (кривая 4) Смаке увеличивается мало по сравнению с горизонтальным расположением трубы. Одновременно с рассмотренным методом расчета сделаем упрощенный расчет тепловой трубы. Теория расчета приведена в 1-м издании справочника. Рассмотрим стационарный режим работы тепловой трубы. Примем следующие допущения 1) площадь конденсатора значительно больше площади испарителя 2) тепловой поток, температура жидкости и пара постоянны по всей длине х конденсатора, причем пар имеет постоянное давление р 3) пар конденсируется на поверхности конденсатора и имеет постоянную скорость и , перпендикулярную к поверхности 4) пористый фитиль является изотропным и несжимаемым. Тогда получим общее интегральное уравнение энергии (неразрывности) импульса в виде [c.396]

Примером первого случая может служить трубчатый конденсатор с наружным охлаждением труб и, следовательно, конденсацией пара на внутренней поверхности трубы. Направление потока пара, входящего в трубу, соответствует схеме, показанной на рис. 1. Следует. ртметить, что наибольшее количество исследований, выполненных в данной обла- сти, относится именно к этой схеме конденсатора. [c.235]

Процесс получения цинка в горизонтальных ретортах сводится к следующему. В обогреваемой реторте при температурах до 1200 происходит восстановление летучих металлов и их испарение. Образовавшиеся пары вместе с реакционными газами поступают в конденсатор,, где поддерживается температура в пределах 500—600 °С. В конденсаторе в жидком состоянии остается большая часть (>90 %) цинка и около 50 % кадмия. Часть паров металлов проходит через конденсатор в-алонжу, где заканчивается процесс конденсации и улавливаются частицы пыли. Уловленный в алонже продукт (пусьера) представляет собой металлическую пыль (Zn+ d), частицы которой окислены с поверхности. [c.267]

На рис. 6.1 показана развернутая тепловая схема конденсационного моноблока на газе и мазуте с одновальной турбиной К-800-23,5 АО ЛМЗ с номинальным расходом пара 666,6 кг/с, или 2400 т/ч, начальными параметрами пара 23,5 МПа, 540/540 °С, с котлом ТГМП-204 паропроизво-дительностью 722,2 кг/с, или 2600 т/ч, (25 МПа, 545/545 С). У вспомогательного оборудования, показанного на рис. 6.1, есть следующие особенности и характеристики конденсатор имеет перегородку по пару для двухступенчатой конденсации деаэратор два питательных и два бустерных насоса, совмещенных на общем валу с двумя конденсационными приводными турбинами мощностью по 17 МВт, имеющими свои конденсаторы и конден-сатные насосы. В схему включены пускосбросное устройство на 104,17 кг/с (375 т/ч) свежего пара пускосбросное устройство собственного расхода для резервирования подачи пара к турбинам питательных насосов и деаэраторов две РОУ собственного расхода 27,8 кг/с (100 т/ч) на давление 3,9/1,28 МПа и 27,8 кг/с, или 100 т/ч, на давление 1,57/1,08 МПа. Паровой котел имеет насосы рецир- [c.480]

Погрешности определения концентрации серного ангидрида по методу селективной конденсации связаны с рядом факторов. По данным Я. Б. Бакиновской и В. И. Барышева разброс получаемых результатов при температуре стенки конденсатора, равной 90 °С, достигает 30 % и обусловлен наличием в смывном конденсате анионов 50/-, ЗОз , ЫОз , НОз и МОг . Содержание серной кислоты в смывном конденсате продуктов сгорания сернистого мазута составляет при этом 67—84%. При выполнении анализов следует очень тщательно высушивать змеевик с пористым фильтром. В противном случае возможны ошибки измерения, приводящие к десятикратному увеличению концентрации серного ангидрида [115]. [c.241]

Прежде всего с экономической стороны оценивается цикл, по которому работает двигатель как было указано на стр. 35, этим целям служит термический к. п. д. Для простейшей паросиловой установки, описанной в предыдущем параграфе, цикл, представленный в ру-диаграмме, изобразится следующим образом (рис. 35). Пусть точка 1 характеризует начальное состояние пара, вышедшего из котла и поступающего в турбину. Принимают, что пар расширяется по адиабате 1—2 таким образом, точка 2 характеризует состояние пара, поступающего в конденсатор. В последнем происходят отдача тепла охлаждающей воде и конденсация пара происходит это при р = onst и на ри-диаграмме представится линией 2—3. Удельный объем воды в точке 3 во много раз [c.184]

Наличие кислорода и свободного аммиака (рН==9,2) в п. в. д., выполненных из латуни Л-68, в условиях конденсации греющего пара способствует обогащению его медью. В греющем паре п. н. д. средняя концентрация Си колеблется от 20 до 40 мкг/кг. Нестабильная работа блока приводит к самопромывке турбины, что дополнительно повышает концентрацию соединений меди в греющем паре п. н. д. Для уменьшения обогащения соединениями меди конденсата греющего пара при аминировании питательной воды необходимы высокая герметичность тракта и отсос газов из п. н. д. Это позволяет снизить концентрацию кислорода в пленке конденсирующегося пара и тем самым уменьшить вынос соединений меди в тракт. Следует проработать вопрос о направлении дренажей греющего пара п. н. д. не в питательную линию конденсата, а в конденсатор [Л. 6], так как наличие более 100 мкг/кг кислорода и свободного аммиака в водяной части п. н. д. способствует образованию медноаммиачных комплексов при температурах среды выше 100 С. Именно поэтому может происходить дополнительное увеличение концентрации соединений меди в основном потоке воды за п. н. Д.-4 и п. н. д.-5. Гидра-зин-гидратная обработка обессоленного конденсата с избыточной концентрацией МаН4 за последним п. н. д. позволяет значительно понизить загрязнение основного кон- [c.31]

В противоположность вакуумной атмосферная (т. е. безвакуумная) конденсация получает у нас с 1936 г. большое распространение. По нашему заказу завод Геншель (Германия) еще в 1933 г. оборудовал один паровоз сер. Э конденсатором. На фиг. 23 показан наружный вид этого паровоза и на фиг. 24— упрощенная схема всего устройства. Паровоз с конденсаторным тендером работает следующим образом отработавший в цилиндрах пар вращает ротор турбины дымососа (искусственная тяга в дымовую трубу), затем поступает в выхлопную трубу 7, снабженную маслоотделителем 2, и далее подводится к турбине мятого пара 10, установленной на тендере. Паровая турбина 10 необходима для пр 1ведения в движение вентиляторов 9, 9. [c.42]

Совокупность конденсаторных трубок, на которых осуществляется конденсация пара, называется трубным пучком. К компоновке трубного пучка предъявляют следующие требования максимально возможное увеличение площади живого сечения для прохода пара создание постоянной скорости протекания пара организация наиболее короткого и прямого пути паровоздущной смеси к месту отсоса улавливание и отвод конденсата на промежуточных уровнях по высоте пучка создание зеркала конденсата на дне конденсатора свободный доступ пара в нижнюю часть конденсатора под трубный пучок к месту сбора конденсата и др. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...