Энтальпия обобщенная

Часто при разработке тепломеров используются не отдельные функции, аппроксимирующие изменение энтальпии (13.13) и (13.14) и плотности (13.15), а функции, аппроксимирующие совокупное изменение плотности и энтальпии (обобщенные функции). Обобщенные аппроксимирующие функции также могут быть различного вида (линейные, дробные и т. д.). Например, для жидкого теплоносителя, расход которого измеряется по перепаду давлений на сужающем устройстве, выражение для теплового потока может быть записано в [c.140]

Пример 9. Определить разность энтальпии, внутренней энергии и энтропии для состоянии при 100 °С, 1 атм и 100 С, 1000 атм, используя обобщенное выражение для фактора сжимаемости. [c.170]

При еще более низких температурах существуют магнитные газы в парамагнитных твердых телах. Речь идет о веществах, частицы которых имеют произвольно ориентированные в отсутствие поля магнитные моменты, так что в среднем образец такого вещества не поляризован. При включении поля происходит ориентация элементарных магнитиков и вещество приобретает суммарный магнитный момент. Адиабатическое размагничивание таких тел эквивалентно адиабатическому расширению газа, так как работа размагничивания производится за счет внутренней энергии тела и оно должно охлаждаться. Для количественной характеристики процесса, основываясь на (9.30), введем функцию состояния, обобщенную энтальпию, Н = Н—УЖЖ, дифференциал которой при постоянном давлении и химическом составе системы [c.163]

Если независимыми параметрами системы являются энтропия S и обобщенные силы Ai, то термодинамическим потенциалом является (обобщенная) энтальпия [c.113]

Тем не менее (см. 35) никакого физического различия между формализмами Планка и Отта в применении к различным процессам нет. Однако все же наиболее естественным релятивистским обобщением термодинамики является, как мы видели, релятивистская термодинамика с инвариантными температурой и энтальпией. [c.156]

Рассмотренные выше обобщения формулы Ньютона на случая теплоотдачи в условиях движения газа с большой скоростью позволяют при расчете тепловых потоков непосредственно учесть только две особенности этого процесса разогрев газа в пограничном слое и изменение его полной энтальпии из-за химических реакций. Остальные особенности учитываются при оценке коэффициента теплоотдачи. [c.383]

Здесь h — теплосодержание V — модуль скорости Н — полная энтальпия. Соотношение (1.57) есть обобщение интеграла Бернулли на случай установившегося течения газа с произвольными физико-химическими превращениями (равновесными или неравновесными). В соответствии с равенством (1.57) полная энтальпия постоянна вдоль линии тока, но на каждой линии тока эта константа может быть различной. В случае адиабатического процесса (Q = 0) уравнение энергии из системы (1.56) можно записать в виде [c.30]

Здесь i , —соответственно энтальпии потока за пределами пограничного слоя и на стенке (а/Ср) — обобщенный коэффициент теплоотдачи на непроницаемой стенке. [c.155]

Это соотношение является обобщением основного уравнения метода Рейнольдса для условий потока с высокими скоростями [Л. 96]. Величины ( pi+ - -w j2) и (срГ+ш 2) в числителе уравнения (г) представляют собой значения полной энергии частиц в ядре и пристенном слое соответственно. Поток энергии е включает в себя перенос как энтальпии, так и кинетической энергии частиц. [c.271]

Использование градиента энтальпии вместо градиента температур приводит к лучшему обобщению опытных данных в связи с тем, что профиль энтальпии в пограничном слое близок к линейному, а отношение эффективных значений теплопроводности и теплоемкости слабо зависит от температуры. [c.57]

В основу обобщения полученных опытных данных по мощности положим простые соображения, аналогичные предпосылкам, принятым при обобщении расходных характеристик. Мощность представим в виде N = Gho, где/io — перепад энтальпий в ступени, определяемый по формуле [c.188]

Третья и четвертая главы содержат вопросы измерения расхода тепла потоков пара, газов, жидкостей, тепла сжигаемого газа и тепла, вырабатываемого или потребляемого установками, т. е. с учетом разности энтальпий. Приведены схемы вычислительных приборов и обобщен опыт их освоения в эксплуатации, [c.4]

Если независимыми параметрами системы будут энтропия и обобщенная сила Y, то внутренняя энергия не будет уже характеристической функцией характеристической функцией будет энтальпия, определяющаяся с помощью основного уравнения (15,6). Прибавив к правой и левой частям его по d(Yx), получим [c.89]

Зная, как определяется обобщенная сила через характеристическую функцию и = U S, х), можно определить энтальпию [c.97]

Зная, как определяется энтропия S и обобщенная координата х через характеристическую функцию Z (Г, К), можно определить внутреннюю энергию, энтальпию и свободную энергию [c.101]

Можно предположить, что между полной энтальпией и скоростью существует линейная зависимость, которую будем рассматривать как обобщенную зависимость, связывающую параметры набегающего потока с параметрами на стенке. Поэтому, как обычно. [c.429]

Зависимость энтальпии реальных газов от давления согласно приближенному обобщенному методу расчета приведена на фиг. 6-5, где на оси ординат отложены i°—i [c.199]

Более обобщенно задача теории массопереноса заключается в установлении математических связей т" с характеристиками веществ фаз и переносимой субстанции. Наиболее важными параметрами, помимо температуры и давления, являются также состав и энтальпия. Дадим их определения. [c.34]

Величина N (которую иногда называют обобщенной энтальпией) постоянна вдоль линии тока, проходящей не более чем через одну вращающуюся решетку. [c.277]

Температура плавления расплава определяет границу существования жидкого состояния, поэтому она очень важна для практических целей. Знание температур плавления различных систем помогает выбрать нужные соотношения компонентов электролитов. Используя свойство расплава скачкообразно изменять энтальпию при охлаждении в момент перехода из одного состояния в другое и измеряя во времени температуру охлаждающегося сплава, можно установить, при каком ее значении происходит то или иное превращение. Все превращения, происходящие с расплавом при изменении температуры и состава, обычно выражают графически в виде диаграммы состояния, которая представляет собой обобщение результатов всех наблюдений для данной системы расплавов. В диаграммах состояния систем, включающих две или более фаз, форма границы между жидким и твердым состоянием позволяет обнаружить химические соединения, возникающие между компонентами смеси, и судить о степени их термической диссоциации в расплаве. Кроме того, по форме этой границы в известной степени удается предсказать изменение свойств смеси в зависимости от ее состава, так как максимум и минимум на этой границе обычно отвечают изменениям физико-химических свойств. [c.219]

Тогда при подобии граничных условий, а также при Рг = Ргт = Ье = L t= 1 сохранится подобие распределения скоростей, полных энтальпий и обобщенных концентраций [c.86]

На основании полученного термического уравнения состояния найдены обобщенные зависимости отклонения энтальпии и теплоемкости от идеально газовых функций, обеспечивающие высокую точность расчета. [c.96]

Энергия и энтальпия газовых смесей — обобщение закона Дальтона [c.287]

Зависимость энтальпии реальных газов от давления согласно приближенному обобщенному методу расчета приведена на рис. 5-5, где на оси ординат отложены — (i —г )/7 кр> откуда находят искомую величину энтальпии i реального газа при и -вестной энтальпии в идеально-газовом состоянии. [c.184]

Важным свойством ударных волн является то, что они могут вносить завихренность в первоначально безвихревое течение. Обычно это свойство связывают с возможностью возрастания энтропии при условии, что энергия (точнее, энтальпия торможения Я) при переходе через фронт ударной волны не меняется. Такие рассуждения применимы только в случае установившегося движения, однако в ряде появившихся недавно работ ) этот результат был обобщен на неустановившиеся движения. [c.177]

Это и есть обобщение уравнения Бернулли на случай адиаба тического установившегося течения газа с произвольными физико-химическими превращениями или процессами, равновесными или неравновесными, а Я — энтальпия торможения, постоянная вдоль линии тока, но на каждой линии тока своя. [c.36]

Приведенные в табл. 34 значения энтальпии Н Т) —Я(0) и теплоемкости Ср(Т) могут быть использованы в качестве исходных величин для калориметрических работ временно до обобщения всех имеющихся данных, отвечающих требованиям, изложенным выше. [c.189]

Выведем уравнение энергии для пограничного слоя смеси газов с учетом химических реакций. При рассмотрении течений с химическими реакциями удобно определить обобщенную энтальпию единицы массы i-й компоненты смеси по формуле [c.557]

Следовательно, обобщенная энтальпия единицы массы i-й компоненты смеси состоит из теплосодержания этой ком-т [c.557]

Использовать диаграмму обобщенного фактора сигимаемости для нахождения изменения энтальпии и энтропии пара между 1000 °F (537,8 С), 1000 фунт/дюйм (70,3 кПсм ) и 200 °F (93,3 °С), 20 фунт/дюйм (1,4 кПсм ). Сравнить полученные результаты с данными для пара в приложении 3. [c.188]

Термодинамика изучает общие законы превращения различных видов энергии в макросистемах, находящихся в условиях, близких к равновесным, а синергетика - процессы в рамках неравновесной термодинамики. В обоих случаях для описания процессов превращения и самоорганизации структур ис-пеяьзуются несколько обобщенных понятий таких как энергия, энтропия, энтальпия, термодинамический потенциал и другие. [c.6]

При релятивистском обобщении термодинамики, как показали Г. Каллен и Дж. Горвиц , естественнее исходить из выражения для энтальпии. Действительно, в этом случае, как следует из теории относительности, все входящие в выражение (8.8) независимые переменные являются лоренц-инвариантами, тогда как независимые переменные других термодинамических потенциалов имеют либо разные, либо неизвестные законы преобразования. Кроме того, давление в качестве независимой переменной более подходящая величина, чем объем. В классической термодинамике систему можно было заключить в жесткие стенки, но само представление о твердом теле или абсолютно жестких стенках неприемлемо в рамках теории относительности—абсолютно твердое тело передавало бы сигналы с бесконечной скоростью, так как движение, сообщенное одной точке тела, незамедлительно вызовет движение всех остальных точек тела. [c.151]

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, Z ) = О, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивнокомпоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87 1 вектор-функция Ф (Z, =- О задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и Z . Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией (Z, Z ) = 0. [c.40]

Различие процессов расширения и соответственно условий течения рассмотренных выше двух потоков пара определяет неодинаковые значения к. п. д. участков P , расположенных за полностью и частично открытыми клапанами. В результате смещения потоков, энтальпии которых в конце процесса расширения равны is и, в камере за P устанавливается энтальпия i , определяемая соотношением Gi = (G — Gi)iB+Gii jj. Найденнаяэн-тальпия определяет на изобаре р-рс точку, от которой начинается процесс расширения пара в последующих ступенях турбины. По энтальпии i может быть найден обобщенный к. п. д. регулировочной ступени, который широко используется в практике расчетов турбин при переменных режимах. Определив с учетом процессов в регулировочной ступени внутренний к. п. д. турбины, найдем к. п. д. брутто ПТУ с реальным сопловым парораспределением, который для рассматриваемых режимов с дросселированием в клапанах части потока пара оказывается ниже, чем при идеальном сопловом парораспределении (см. рис. VIII.2). Как уже отмечалось, при малых расходах пара, начиная от режима, соответствующего точке А, параллельно прикрываются клапаны, через которые подводится пар ко всем оставшимся в работе группам сопел. При этом реальное сопловое парораспределение превращается по существу в дроссельное, что связано с заметным снижением термического к. п. д. цикла (см. рис. VIII.3) и общего к. п. д. установки г] (см. [c.137]

Из уравнения (15,9) видно, что энтальпия выражается через энтропию и обобщенную силух = х( 5> )-Так как dx есть полный дифференциал, то [c.98]

Используем полученные в предыдущих разделах представления о механизме горения дуги, движущейся под действием магнитного поля, для обобщения экспериментальных данных с помошью теории подобия. Будем считать, что температура в проводящем канале дуги не зависит от режима ее горения. Измерения, проведенные Д.И. Словецким, показывают слабую зависимость температуры в дуговом канале от силы тока и напряженности магнитного поля. Это дает нам возможность считать, что в дуговом столбе имеются характерные значения энтальпии горячего газа и проводимости а . [c.72]

Уравнения турбулентного пограничного слоя для многокомпонентной меси реагирующих газов можно найти, например, в уже цитированной выше монографии Б. Дорранса. Эта система уравнений, так же как и более простая система уравнений турбулентного пограничного слоя в несжимаемой однородной жидкости, является незамкнутой. Действительно, lipoMe обычных неизвестных (скорости, давления, плотности, темпера- гуры или энтальпии, концентраций), число которых соответствует числу уравнений, в ней содержатся еще неизвестные коэффициенты турбулентного переноса (коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии). В настоящее время едва ли не единственно возможным путем замыкания системы уравнений турбулентного пограничного слоя в многокомпонентной смеси реагирующих тазов является путь обобщения. < уществующих полуэмпирических теорий турбулентности в несжимаемой я идкости на случаи течения, в которых необходимо учитывать влияние факторов сжимаемости, тепло- и массообмена, химических реакций и т. д-, и еще, конечно, использования известных аналогий Рейнольдса. При таком обобщении вид формул полуэмпирических теорий турбулентности полностью сохраняется и только плотность считается переменной величиной, зависящей от давления и те1№ературы. [c.539]

На каком принципе основано точное выражение удельного объема, энтальпии, энтропии и т. п. двухфазовых систем приведите обобщенный вывод этих удельных величин. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...