Теплосодержание

Учитывая избыточное теплосодержание струи (по отношению к теплосодержанию окружающей среды в аппарате), напишем [c.331]

Имеется отличие в процессе образования плазмы двух- и одноатомного газов. Ионизация двухатомного газа происходит после диссоциации его молекул, например водород диссоциирует на 90% при 4700 К, а азот — при 9000 К (см. рис. 2.60). Их энтальпия при указанных температурах примерно соответствует теплосодержанию аргона при 14 ООО К, а гелия — при 20 ООО К-Таким образом, крутой подъем кривой АН - = f T) в области диссоциации позволяет плазме содержать большие количества теплоты при сравнительно низких температурах. [c.105]

Следует отметить, что часто проводимое в литературе сравнение удельного массового теплосодержания плазмы разного состава не позволяет делать количественных выводов. Сравнение нужно проводить по мольному или объемному теплосодержанию, так как расход плазмообразующих газов измеряется, как правило, в единицах объема. Следует также учитывать изменение молекулярной массы при диссоциации двухатомных газов и ионизации. [c.105]

При охлаждении, когда газ вновь проходит через область температур диссоциации, большое количество теплоты может выделяться на изделии и повышать эффективность процесса теплопередачи. Следовательно, теплопередача газа зависит от его температуры и от теплосодержания, с увеличением температуры достигается некоторое состояние насыщения , при котором скорость возрастания теплопередачи значительно уменьшается. Это объясняется тем, что с ростом температуры в энтальпии газа наряду с энергией поступательного движения все большее значение приобретает энергия колебательного и вращательного движения частиц, которая легко расходуется на излучение. [c.105]

Разогрев и плавление кромок свариваемых деталей при термитной сварке осуществляется за счет теплосодержания жидкого присадочного металла, из-за чего его объем выбирают в 2...3 раза большим, чем это необходимо для заполнения разделки. [c.131]

Удельное количество теплоты (теплосодержание) h выражает количество теплоты, сообщенное телу массой 1 г, при нагреве его от температуры Ti до температуры Т2. При технических расчетах теплосодержание тела отсчитывают обычно от нормальной температуры (293 К), а не от абсолютного нуля. Вне критических точек теплосодержание в металлах с ростом температуры возрастает монотонно. В критических точках, соответствующих аллотропическим и фазовым превращениям, происходящим с поглощением или выделением теплоты, оно изменяется скачкообразно (рис. 5.3). [c.142]

Рис. 5.3. Теплофизические свойства низкоуглеродистой стали с 0,1% С теплосодержание Л, отсчитываемое от 300 К, истинная теплоемкость с, теплопроводность X, температуропроводность а

Мгновенный точечный источник теплоты — понятие абстрактное. Физической схемой, примерно соответствующей мгновенному точечному источнику, можно считать такую, при которой в очень малый объем за весьма малый промежуток времени вводится некоторое количество теплоты Q. Формально такое введение теплоты можно рассматривать как граничное условие при = 0, когда вместо распределения температур задается распределение теплоты в теле. Действительно, если принять, что во всех точках тела, кроме одной, теплосодержание равно нулю, а в точке с координатами хо, уо, zo при t — 0 содержится количество теплоты Q, то будем иметь случай мгновенного точечного источника. [c.152]

Плавление электродов при дуговых способах сварки осуществляется путем нагрева металла дугой от температуры в точке О до температуры капель Т . Теплосодержание металла при этом возрастает от до Приравнивая количество теплоты, вводимое дугой, к количеству теплоты, вычисленному по теплосодержанию металла, получим уравнение процесса расплавления электрода [c.227]

Коэффициент т], выражает отношение условного теплосодержания проплавленного за единицу времени основного металла к эффективной тепловой мощности источника теплоты. Величина теплосодержания в единице массы металла h включает в себя также скрытую теплоту плавления, затрачиваемую на [c.232]

Режим шовной сварки обычно подбирают и проверяют экспериментально. Количество вводимой в металл на единицу длины шва теплоты можно приближенно определять по теплосодержанию расплавленного металла, находящегося между сварочными роликами и имеюш,его объем V=k-2l-28 l (рис. 7.27, а), где k — поправочный коэффициент, близкий к единице, учитываю-ш,ий нагрев металла в околошовной зоне и определяемый экспериментально, например калориметрированием. Если нахлестка 2L велика по сравнению с 21, то процесс выравнивания температур можно рассчитывать по схеме стержня с теплоотдачей, принимая расчетную толщину пластины равной 26, а начальное распределение приращений температур на длине 21 [c.245]

В ЗТВ в процессе нагрева и охлаждения при сварке, а также в шве при охлаждении получают развитие целый ряд фазовых структурных превращений. Под фазовыми превращениями (переходами I рода) понимают превращения с образованием новых фаз, отличающихся от исходных атомно-кристаллическим строением, часто составом, свойствами, и разграниченных с ними поверхностями раздела (межфазными границами). При образовании новой фазы в ее объеме меняется свободная энергия, скачкообразно изменяются энтропия, теплосодержание и в момент превращения теплоемкость стремится к бесконечности. В связи с этим фазовое превращение сопровождается выделением или. поглощением теплоты. При структурных превращениях (переходах FI рода) происходит перераспределение дефектов кристаллической решетки, легирующих элементов и примесей и изменение субструктуры существующих фаз. Структурные превращения сопровождаются плавным изменением свободной энергии, энтропии и теплосодержания, скачкообразным — теплоемкости, и не сопровождаются выделением теплоты. [c.491]

Итак, принцип (1.6) порождает уравнения газовой динамики нестационарных и стационарных течений с переменными энтропией и полным теплосодержанием, а в стационарном случае обеспечивает выполнение уравнения Бернулли. [c.11]

Здесь будут рассматриваться течения газа с постоянным теплосодержанием, носящие название изоэнергетических. Критическая скорость таких течений постоянна, поэтому ее можно использовать в качестве величины а,. Если течение начинается с равномерного потока, то в качестве величины р может быть взята плотность газа в исходном течении. [c.48]

Хорошо известны два интеграла уравнений (1.6)-(1.9). В случае постоянного теплосодержания они имеют вид [c.50]

Было показано также, что значение энергии активации ползучести при высоких температурах пропорционально изменению теплосодержания [c.328]

Результаты расчетов энергетических параметров сближения двух конденсированных сред при Н = 10 А = 10 см (это прим рцо параметра решетки) показывают, что W Зщ,, где — теплосодержаний расплавленного металла. [c.127]

Со времени появления книги Эйкена Энергия и теплосодержание [1—4i, которая вышла в 1929 г., объем наших знаний о теплоемкости твердых тел значительно увеличился особенно много новых данных было получено в области низких температур. [c.315]

Введем в рассмотрение теплосодержание (или энтальпию) газа, т. е. произведение теплоемкости при постоянном давлении на абсолютную температуру [c.16]

Уравнение энергии (14) иногда называют также уравнением теплосодержания. Существенно то обстоятельство, что уравнение теплосодержания не содержит работы трения. В самом деле, поскольку энергия, расходуемая па преодоление трения или любого другого вида сопротивления, преобразуется полностью в тепло, а последнее остается в газовой струе, наличие сил трения не может нарушить общий баланс энергии, а лишь приводит к преобразованию одного вида энергии в другой. [c.16]

Если изменением скорости и теплообменом можно пренебречь, то уравнение теплосодержания принимает следуюш ую форму [c.17]

Иначе говоря, изменение теплосодержания газа при этом равно механической работе. В колесе турбины температура газа уменьшается [c.17]

Напомним, что здесь имеется в виду работа L, отнесенная к 1 кг газа. Таким образом, следуя уравнению теплосодержания, мы получаем простые соотношения для расчета температурных перепадов на турбине и компрессоре при малых изменениях кинетической энергии [c.17]

Когда технической работы нет, уравнение теплосодержания дает [c.18]

Отсюда нетрудно видеть, что если газовую струю затормозить полностью, то теплосодержание газа достигает максимально возможного значения [c.18]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Так как Ыиц=апО/Я= D t/( t —то для определения среднекалорической температуры дисперсного потока in запишем количество тепла, проносимое через сечение Q, как сумму теплосодержаний компонентов и как теплосодержание потока с общей средней температурой п [c.204]

В/мм н2 >0 В/мм (при / =10 А). Следовательно, при одинаковом токе в аргоновой дуге выделяется на 1 мм ее длины меньше энергии IE, чем в других. Во-вторых, энтальпия (объемное теплосодержание) аргоновой плазмы при температуре этой плазмы также значительно меньше (рис. 2.60), чем плазмы азота или водорода (для N2— 16 Аг — 3 Hj— 12 кВт/м при Т— 10 000 К). Однако температура плазмы существенно зависит от свойств плазмообразующего газа для Аг и Не = = 15 ООО...25 ООО К, что в 3...4 раза выше, чем для N2 и Иг = = 5000...7ООО К). Подходящим газом для стабилизации дуги может быть азот (или воздух, содержащий до 78% азота), так как его энтальпия при 7" = 10 ООО К в 5 раз больше энтальпии аргона и, кроме того, азот значительно дешевле. [c.104]

Пример И. Определить, в каких пределах изменяется скорость охлаждения центральной зоны сварной точки низколегированной стали при 7 =780 К, 6 = = 2 мм, диаметре ядра точки d, = 0,7 см в случае сварки на различных режимах. Время сварки < = 0,5 с и i=l,5 . Теплофизические коэффициенты стали Х = = 0,4 Вт/(см-К), ср = 5,0 Дж/(см -К), а = 0,08см /с. Начальная температура листов Г,= 300 К. Теплосодержание расплавленного металла по рис. 5.3 А = [c.244]

Плазмообразующий газ выбирают исходя из требуемой температуры потока, его теплосодержания. Чаще всего останавливаются на смесях аргона с водородом или аргона с азотом. Добавка к аргону водорода или азота делается с целью увеличения теплосодержания потока. Энергетические параметры плазменного потока определяются мощностью, подводимой к плазменной головке, и для каждого конкретного случая разрабатываются специально. Основным требованием к форме и к размерам частиц порошкообразных напыляемых. материалов является их транспортабельность газовым потоком в зону плазменной струи. Порошок должен не комковаться, не создавать заторов в транспортных трубопроводах системы питания установки и равномерно подаваться в плазменную струЮ. С помощью методов порошковой металлургии можно [c.96]

К.А. Осипов и С,Г. Федотов [180] установили прямую зависимость между теплосодержанием на 1 г-атом твердого металла в точке ппавления AHts и механическими свойствами метшлов [c.328]

Двухжпдкостная модель. Непосредственный результат работы Лондона оказался довольно неожиданным даже для самого автора она привела к созданию феноменологического описания гелия, которое, несмотря на свой сомнительный физический смысл, оказалось исключительно полезным в качестве рабочей гипотезы. Тисса был хорошо знаком с первоначальной работой Лондона-, он сформулировал свое макроскопическое описание гелия как копденсированного газа Бозе—Эйнштейна, ставшее известным под названием двухжидкостной модели [38]. По его предположению, при охлаждении жидкого гелия нинче температуры Х-перехода начинается конденсация атомов в состояние с нулевым импульсом. Никакого выделения новой фазы не происходит, поскольку процесс конденсации затрагивает только скорости атомов и никак не связан с положением в пространстве атомов, находящихся в наинизшем состоянии. Не И рассматривается как смесь двух полностью взаимоироникающих жидкостей, которые обладают различными теплосодержаниями, но состоят из одних и тех же частиц— атомов гелия. [c.801]

Избежав трудных проблем, связанных со строгим рассмотрением взаимодействующей жидкости Бозе—Эйнштейна, Тисса показал, что при определенных дополнительных предположеп1гях его модель не только представляет собой удобный отправной пункт для изучения запутанных явлений в жидком гелии, но что с ее помощью можно предсказывать и новые эффекты [39]. Эти дополнительные предположения касались поведения сконденсированной и обычной частей жидкости. По Тисса, эти части жидкости характеризуются различными гидродинамическими свойствами, а также и разными теплосодержаниями. Если в отношенни неконденсированной нормальной жидкости принимается, что она сохраняет свойства обычной жидкости или пара, то о сконденсированной сверхтекучей жидкости предполагается, что она не может участвовать ни в каких диссипативных процессах. Поэтому, например, колеблющийся в Не II диск будет испытывать трение со стороны нормальной жидкости, тогда как тонкий капилляр позволяет сверхтекучей жид- [c.801]

Обычно в технике приходится иметь дело с частньши формами уравнения теплосодержания. Так, в большинстве случаев изменение потенциальной энергии пренебрежимо мало в сравнении с другими частями уравнения энергии, и членом g z2 — zi) пренебрегают. Тогда уравнение теплосодержания имеет следующий вид [c.16]

В частности, уравнение (16) определяет движение газа по трубе, если нет теплопередачи через стенки. Согласно сказанному это уравнение справедливо вне зависимости от того, учитываются или нет силы трения. Иначе говоря, изменение теплосодержания (температуры) в энергетическд изолированном процессе связано только с изменением скорости. Если скорость газа не меняется, то остается постоянной и температура. [c.17]

Теория сварочных процессов (1988) -- [ c.142 ]

Механика сплошной среды. Т.2 (1970) -- [ c.36 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.365 ]

Эксплуатация, наладка и испытание теплотехнического оборудования (1984) -- [ c.239 ]

Эксплуатация, ремонт, наладка и испытание теплохимического оборудования Издание 3 (1991) -- [ c.260 ]

Теоретическая гидромеханика Часть2 Изд4 (1963) -- [ c.34 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.17 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.12 ]

Колебательные и вращательные спектры многоатомных молекул (1949) -- [ c.543 ]

Металловедение и термическая обработка стали Том 1, 2 Издание 2 (1961) -- [ c.229 ]

Металловедение и термическая обработка (1956) -- [ c.148 ]

Метрология, специальные общетехнические вопросы Кн 1 (1962) -- [ c.28 , c.138 ]

Механика сплошной среды Т.1 (1970) -- [ c.247 ]

Сварка и свариваемые материалы Том 1 (1991) -- [ c.32 ]

Термодинамика и статистическая физика Т.1 Изд.2 (2002) -- [ c.65 ]

Введение в термодинамику Статистическая физика (1983) -- [ c.38 ]

Термодинамика и статистическая физика Теория равновесных систем (1991) -- [ c.83 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...