Точение — Характеристики

I. ХАРАКТЕРИСТИКА МЕТОДА ТОЧЕНИЯ [c.293]

В итоге уже па экспериментальных станках-стендах удалось получить обработанные кольца с шероховатостью поверхности, соответствующей шлифованной, с высокими точностными характеристиками (овальность по желобу — в пределах 0,06 мм, разностенность — 0,06 мм, что в 2,5 раза лучше, чем на обычных токарных автоматах) Обработка производилась на скоростях до у = 250— 300 м/мин — более высоких, чем при обычных методах точения. [c.88]

В опытах по точению торцевых спиралей большого шага к центру и от центра детали было обнаружено влияние ускорения на силу резания, обусловленное, по-видимому, запаздыванием процесса наростообразования. В некотором диапазоне значений скорости резания наблюдается отрицательное влияние ускорения на силу резания, т. е. с возрастанием ускорения резания сила резания уменьшается. Эта переменная составляющая силы резания, действуя навстречу силе инерции, может вызвать возбуждение автоколебаний в системе. Аналитическое и графическое исследования системы без трения показали наличие скачков скорости, но дальнейшее исследование встречало значительные трудности. Свойства колебательной системы установлены при помощи электронно-моделирующей машины НМ-7 в широких пределах изменения параметров характеристики и системы. [c.67]

Для сопоставления динамических характеристик испытательных машин необходимо знать усилия, действующие в упругих элементах соответствующих колебательных систем. Эти усилия могут быть выражены в виде произведения жесткости соответствующих элементов на их абсолютную деформацию. Такой метод расчетного определения усилий достаточно точен, так как в рассматриваемых испытательных машинах скорость задаваемой деформации значительно ниже скорости распространения ее в материале образца и элементов машины, и возможность возникновения в образце и элементах машины волновых явлений фактически исключается. [c.39]

В таблице приведены прочностные характеристики различных сталей и сплавов, а на рис. 4 — диаграммы, наглядно показывающие значения скоростей резания при обработке их твердосплавными и быстрорежущими резцами при точении. [c.329]

Ниже приведены краткие технические характеристики (по наиболее распространенным моделям отечественного производства) автоматов фасонно-продольного точения и токарно-револьверных автоматов (табл. 1). [c.162]

Техническая характеристика автоматов фасонно-продольного точения [c.162]

Точение 9 — 687 — Расчётные формулы 9 — 687 — Характеристика 9 — 687 [c.73]

Низкие механические характеристики термопластов позволяют использовать для их обработки любой инструментальный материал. Для точения термопластов наиболее часто применяют резцы из быстрорежущей стали. Применяют также твердые сплавы и алмазы. При этом используют резцы с механическим креплением пластинок, что удобно при эксплуатации, так как изношенную пластинку можно быстро заменить, не снимая резец со станка. Геометрические параметры резцов приведены в табл. 44 [59]. [c.49]

Характеристика одношпиндельных автоматов продольного точения для обработки [c.499]

Точение — Характеристики 382 ---- алмазное 493 [c.463]

Линейная зависимость размерного износа инструмента от длины пути резания на основном участке позволяет принять за характеристику размерного износа относительный (удельный) износ на 1000 м пути резания (и , мкм/км). Длина пути резания при точении одной заготовки (м) [c.73]

Методы обработки пластмасс (302). Обработка пластмасс резанием (302). Режимы точения пластмасс (303). Режимы фрезерования пластмасс (304). Режимы сверления пластмасс (305). Сварка пластмасс (306). Свариваемость пластмасс (307). Температура сварки термопластов (308). Техническая характеристика машин для сварки пластмасс токами высокой частоты (308). Состав эпоксидных пластмасс, применяемых для изготовления оснастки (309). Состав эпоксидных пластмасс, применяемых для изготовления установочных приспособлений металлорежущих станков (309). Состав эпоксидных смол, применяемых для изготовления пресс-форм (310). [c.537]

Применение алмазов в промышленности (196). Условное обозначение алмазных инструментов (197). Примерное назначение алмазных инструментов (200). Характеристика алмазно-металлических карандашей (201). Выбор марки алмазно-металлического карандаша в зависимости от вида шлифования и характеристики круга (203). Геометрические параметры и режимы резания алмазными резцами различных материалов (203). Рекомендуемое оборудование для алмазного точения (204). Состав смазывающе-охлаждающей жидкости, применяемой при алмазной обработке [c.539]

Описанный выше способ замера крутящего момента при помощи весовых механизмов точен, однако при этом определяется не мгновенное, а среднее значение момента. Поэтому такой способ следует применять при исследовании установившегося режима, например, при снятии внешней характеристики гидропередачи. [c.37]

Таким образом, характерными особенностями работы следящей системы в условиях копировального точения являются сравнительно малые нагрузки резания и одностороннее действие активных сил при обработке цилиндрических и фасонных поверхностей даже при изменении направления следящей подачи. В этих условиях с успехом можно использовать приводы, имеющие асимметричные характеристики. В частности, могут быть применены схемы с односторонним управлением сливом (схема 9—5, рис. 96) или питанием (схема 8—5). [c.250]

Раздельный расчет каждого вида регулирования речного стока оправдан, так как методы этих расчетов различны. Для разных видов регулирования определяющими являются разные факторы. Например, при расчете долгосрочных режимов ГЭС приходится считаться с отсутствием однозначных прогнозов расходов реки на весь цикл регулирования, в то время как при расчетах суточных и недельных режимов прогноз бытовых расходов реки на сутки или неделю обычно достаточно точен. Аналогично положение с прогнозом и прочих исходных характеристик— графиков нагрузки системы, состава включенного в работу оборудования и т. п. При расчете сезонного регулирования для низко-и средненапорных ГЭС весьма важен учет изменений уровней верхнего бьефа, в то время как при расчете суточных, а иногда и недельных режимов с изменениями уровней верхних бьефов можно не считаться. В то же время при расчете суточного регулирования существенным является учет нестационарных явлений в нижних бьефах, которые можно не учитывать (или учитывать приближенно) при расчете недельных и сезонных режимов. [c.7]

Детали, восстановленные железнением, могут быть подвергнуты как шлифованию, так и точению. Шлифование осуществляют кругами из электрокорунда твердостью СМ1,. .., СМ2, зернистостью 16—25 на керамической связке. При шлифовании твердых покрытий (НУ 5000 МПа) рекомендуется применять круги из зеленого карбида кремния, который обеспечивает повышение стойкости до 2 раз, а производительности до 1,5 раз по сравнению с кругами из электрокорунда такой же характеристики, Режимы шлифования скорость круга 25—35 м/с, скорость детали 0,3—0,4 м/с, продольная подача 10— 16 мм/об, глубина 0,01—0,02 мм, расход СОЖ — не менее 0,25 л/с. [c.334]

Ход пересчета также аналогичен предыдущим. На исходной характеристике намечают три-четыре точки (Д , Б , В°, Г°) и расчетом находят их новые положения А Б, В, Г ) с учетом поправки по формуле (10.8). Проводя по ним кривую, находят искомую характеристику. Надо учитывать, что пересчет характеристики на другой газ менее точен, чем ее пересчет на другие Та.к или п. Зависит это от степени соблюдения условий подобия. При пересчетах характеристик ТК должны соблюдаться геометрические, кинематические и газодинамические условия подобия. [c.210]

При анализе уровня обрабатываемости и определения коэффициентов для приведенных выше условий получистового точения использованы справочные материалы, опубликованные в технической литературе, результаты научно-исследовательских работ, выполненных -в ЦНИИТМАШ, научно-исследовательских организациях других отраслей, а также опыт ведущих заводов машиностроения. Для отдельных марок сталей использованы расчетные методы определения обрабатываемости резанием, исходя из их физикомеханических характеристик и химического состава. [c.18]

Величина и знак остаточных напряжений после механической обработки зависят от обрабатываемого материала, его структуры, геометрии и состояния режущего инструмента, от эффективности охлаждения, вида и режима обработки. Величина остаточных напряжении может быть значительной (до 1000 МПа и выше) и оказывает существенное влияние на эксплуатационные характеристики деталей машин, их износостойкость и прочность. Выбором метода и режима механической обработки можно получить поверхностный слой с заданной величиной и знаком остаточных напряжений. Так, при точении закаленной стали 35ХГСА резцом с отрицательным передним углом 45° при скорости резания 30 м/мин, глубине резания 0,2-0,3 мм было получено повышение предела выносливости образцов на 40-50% и обнаружены остаточные сжимающие напряжения первого рода, доходящие до 600 МПа [25]. При шлифовании закаленной стали в поверхностном слое были обнаружены остаточные сжимающие напряжения до 600 МПа [26]. В некоторых случаях напряжения первого рода создаются намеренно в целях упрочнения. Например, для повышения усталостной прочности. Такой эффект получают наложением на поверхностный слой больших сжимаюп их напряжений путем обкатки поверхности закаленным роликом или обдувкой струей стальной дроби. Такой прием позволяет создать остаточные напряжения сжатия до 900-1000 МПа на глубине около 0,5 мм [25]. [c.42]

У точеных и шлифованных поверхностей роликов ИП меди отсутствует в данном случае наблюдается макроперенос бронзы на поверхность стального ролика, что ухудшает антифрикционные характеристики пары. [c.132]

Динамические характеристики силы резания от скорости резания были исследованы путем точения архимедовой спи- [c.19]

Свободное резание осуществлено точением предварительно нарезанных левой и правой архимедовых (торцевых) спиралей. Исследована область наростообразования при малых и средних скоростях резания. В этом участке характеристика первого прохода —v падающая, Py—v возрастающая. Влияние ускорения отрицательное, с увеличением его сила резания уменьшается. [c.91]

Первые результаты систематических исследовании влияния ускорения при точении к центру и от центра спирали большого шага, так называемых квазндинамических характеристик, даны в статье В. В. Зарса [1]. [c.91]

В настоящей работе проведено уточненное исследование ква-зидинамических характеристик. Для этой цели был сконструирован динамометр, в котором было устранено взаимное влияние компонент силы. Опыты проводились при свободном резании. Предварительно нарезалась архимедова (торцевая) спираль. Свободное резание осуш,ествлялось точением этой спирали резцом, ширина передней кромки которого перекрывала нгирину спирали. [c.91]

Однако этот метод недостаточно точен вследствие случайности выбора участков поверхности. Кроме того, игла профилометра-профилографа, как пра- вило, скользит не по вершинам микронеровностей, а по их боковым поверхностям, а малый радиус кривизны иглы огрубляет профилограмму. Этих недостатков лишен расчетно-экспериментальный метод. В этом методе пользуются расчетными зависимостями коэффициентов внешнего трения нокоя / и расстояний h между поверхностями детали и контр-образца от контурного давления рс и искомых параметров шероховатости в условиях пластического не[1асыщенного и нась(щенного контактов. Из всех физико-механических характеристик контактирующих тел, используемых при определении параметров шероховатости- поверхно-стн, необходимо знать лишь твердость НВ менее твердого образца и обеспечить заведомо меньшую HjepoxoBaTO Tb его поверхности по сравнению с более твердым образцом. [c.224]

На рис. 3 приведена характеристика смещения по силе Р (линия 1) для / = 1000 кПмм, полученная при точении стали 45. Точение велось при t = 4 мм и S = 0,08 мм об твердосплавным резцом Т15К6. [c.93]

Эта характеристика получена при точении стали ЭИ405 с t=2 мм и S = 0,2 мм1об твердосплавным резцом ВК8. На рис. 5 линией 1 представлена сила сопротивления, пропорциональная скорости. [c.94]

Рис. 5. Характеристика силы резания при точении стали ЭИ405 t = 2 мм-, s = 0.2 мм/об

В качестве еще одного примера на рис. 7 дана характеристика смещения (линия /) при точении стали = 70 кПмм твердосплавным резцом Т15К6 при t = 4 мм и S = 0,25 мм1об. На том же рис. 7 линией 2 отмечена характеристика смещения с учетом силы сопротивления, а линией 3— предельный цикл автоколебаний системы. [c.95]

Сечение обработанной поверхности перпендикулярной плоскостью дает профиль микро- и макронеровностей в определенном направлении. Для каждого вида обработки микропрофиль имеет соответствующие высоту гребещков, глубину впадин, углы (радиус закругления) у вершин гребешков и впадин, а также расстояние между гребешками. В зависимости от способа обработки получается либо определенная направленность в распределении и форме выступов (точение, фрезерование, строгание, шлифование и др.), либо однородная структура поверхности по всем направлениям (электрополирование, гидрополирование и др.). Несмотря на достаточно глубокое изучение влияния технологических факторов на формирование геометрических характеристик поверхности и данных о характере распределения единичных неровностей, еще недостаточно учитывается их влияние на эксплуатационные свойства, что затрудняет решение ряда практических и научных задач, связанных со совершенствованием методов обработки поверхностей и повышением эксплуатационных свойств деталей. [c.392]

При практическом применении в цеховых условиях предлагаемой методики необходимо иметь график, выражающий зависимость величины неровностей, с одной стороны, от продольной подачи, с другой стороны, от скорости резания, как это показано на рис. 8. Для получения такого графика при точении неизвестного по своим чисто-тным характеристикам материала рекомендуется обточить торец бол- [c.249]

Основным недостатком привода является ограничение скорости исполнительного движения и недостаточная жесткость привода, особенно в одном из направлений приложения нагрузки. Из характеристик, приведенных в табл. 2, видно, что при действии агруз ки в наиравлении, совпадающем с v (рис. 96), когда Л берется с отрицательным знаком (—Л), жесткость существенно падает. В связи с отмеченным действием нагрузки при ко пировальном точении в направлении, обратном о, этот недостаток при соответствующем расположении цилиндра не сказывается столь существенно. [c.251]

Для характеристики эксплуатационной пригодности твердого сплава в соответствии с назначением оценивают его режущие или буровые свойства. В СССР под режущими свойствами понимают стойкость резца, определяемую продолжительностью (в минутах) его работы до заданной степени износа при определенных условиях испытания (характеристика и свойства обрабатываемого материала, геометрические параметры твердосплавного резца, режим резания и т.д.)- Стойкость испытываемых образцов сравнивают со стойкостью образцов-эта-лонов для соответствующей марки твердого сплава. Испытания проводят на проходных прямых правых резцах с механическим креплением пластинок твердого сплава при продольном или поперечном точении чугунных (сплавы ВК) или стальных (сплавы ТК и ТТК) заготовок до износа резца по его задней поверхности 0,5 - 0,8 мм в зависимости от марки твердого сплава. Чем прочнее твердый сплав, тем большая степень износа допустима например, для сплава Т30К4 -0,5 мм, для сплавов ВКЗ, ВКЗ-М и Т15К6 - 0,6 мм, для сплава Т14К8 -0,7 мм и т.д. Показателем режущих свойств твердого сплава является коэффициент стойкости который определяют как отношение [c.119]

На основе смесей кубического и вюрцитного нитрида бора в ИКФ АН СССР разработаны сверхтвердые материалы типа ПТНБ для лезвийного инструмента. Они могут применяться как для гладкого, так и прерывистого точения. Рекомендуемые обрабатываемые материалы и эксплуатационные характеристики ПТНБ приведены в табл. 31. [c.628]

Рассмотрим схему определения оптимального режима резания применительно к черновой обработке точением. Вначале задаются глубиной резания. Так как глубина резания не является определяющим фактором стойкости инструмента и качества поверхности, стремятся весь припуск срезать за один проход, тем самым увеличивая производительность точения. Если требования точности и возможности станка не допускают этого, то припуск срезается за два прохода. При первом (черновом) проходе снимается 80% припуска, а при чистовых проходах — остальные 20%. Затем, пользуясь нормативными справочными данными, выбирают станок, инструмент и максимальную подачу 3, обеспечивающую заданную шероховатость поверхности Яц с учетом мощности станка, жесткости и динамических характеристик СПИД. После этого определяется скорость резания. Скорость главного движения резания оценивается по эмпирической формуле (31.5), связывающей все параметры обработки. Стойкость резца Г задается по справочным значениям исходя из обеспечения допустимого значения износа для инструмента из выбранного материала. После вычисления скорости резания определяется соответствующая этой скорости частота вращения шпинделя станка, м/с и = 1000 и/(60тс )з,,,). [c.581]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...