Нагрузки внешние — Обозначение

Обозначение 2 Нагрузки внешние — Обозначение 2 [c.634]

Мембранные силы, обозначенные верхним индексом нуль , являются силами в основном безмоментном состоянии равновесия, возникшим до критического состояния. Эти силы определяют из безмоментного состояния с точностью до одного параметра — интенсивности внешней нагрузки. [c.259]

Расчет затянутого болтового соединения, нагруженного внешней осевой силой. Примером такого соединения может служить крепление z болтами крышки работающего под внутренним давлением резервуара (рис. 3.17). Для такого соединения необходимо обеспечить отсутствие зазора между крышкой и резервуаром при приложении нагрузки иначе говоря, обеспечить нераскрытие стыка. Введем следующие обозначения Q—сила первоначальной затяжки болтового соединения R — внешняя сила, приходящаяся на один болт F— суммарная нагрузка на один болт (после приложения внешней силы R). [c.46]

В сопротивлении материалов приняты следующие обозначения и определения для проекций векторов Q и М Q i = N -осевая сила, направленная по касательной к осевой линии стержня Qyi, Qj. - перерезывающие силы М / = Мк - крутящий момент Myi и M i изгибающие моменты. Уравнения равновесия конечной части стержня позволяют наглядно представить связь между внешними и возникающими при нагружении внутренними силами. Если считать стержень (в более общем случае конструкцию) абсолютно жестким и прочным, как это принято в теоретической механике, то внутренние силы особого интереса не представляют. Считая конструкцию абсолютно жесткой ( не деформируется) и абсолютно прочной (не разрушается), предполагают, что конструкция может выдержать любые нагрузки. [c.20]

Обозначения, принятые в уравнение (7.76), приведены на рис. 7.69, где эпюры М построены от заданной на балку несложной внешней нагрузки. При их построении действие опорных моментов и не учитывается, а каждый пролет рассматри- [c.311]

Опорные реакции. Под действием внешних нагрузок в местах закрепления балки возникают опорные реакции. Для определения опорных реакций в статически определимой балке достаточно составить три уравнения статики. Введем обозначения Р — сосредоточенная сила, интенсивность распределенной нагрузки. [c.143]

Рассмотрим этот вопрос подробнее. На рис. 3.13,чг (обозначения звеньев см. на рис. 3.6) внешняя нагрузка на толкатель 2 обозначена (во многих случаях она пренебрежимо мала), а сила давления пружины — F p. Если массу частей, расположенных выше толкателя, приведенную к толка телю, обозначить т , то отрыва не произойдет, пока [c.86]

Основные напряжения в деталях возникают от действия внешних нагрузок, которые в зависимости от условий приложения могут быть статическими и переменными. Статические напряжения постоянны или незначительно изменяются в течение времени. Переменные напряжения многократно изменяются в течение времени. Онн могут возникать и при постоянной нагрузке. Напряжение вала, подвергнутого изгибу постоянной силой, непрерывно меняется как по величине, так и по направлению вследствие его вращения. Изменение переменных напряжений может быть изображено графиком цикла напряжений, который может быть симметричным (рис. 13, , а) и несимметричным (рис. 13.1, б, г). Параметры цикла напряжении, если принять обозначения в соответствии с рис. 10.1, можно представить в следующем виде амплитуда напряжения цикла [c.245]

Звездочка в обозначениях усилий указывает на то, что они вызваны внешней нагрузкой, изменившей свой знак (свое направление). В уравнении равновесия изменен знак перед обозначением силы по сравнению с уравнением (3.36). Решая эти уравнения относительно усилий, получаем [c.202]

Принятые обозначения (фиг. 115) а,, одутлы наклона рабочих граней клина Q кг — внешняя нагрузка на клиновое соединение, [c.209]

Гидравлические силовые цилиндры в процессе работы испытывают действие внутреннего давления рабочей жидкости и внешней нагрузки. Расчет на прочность силовых цилиндров производится по отдельным элементам цилиндры (гильзы), крышки, направляющие, поршни и штоки, узлы крепления. Формулы [1, 4, 5, 13, 15, 30, 42, 43] для расчета основных элементов силовых цилиндров приведены в табл. 110—117. В указанных формулах приняты следующие обозначения и размерности [c.167]

В свою очередь, каждое из этих обобщенных перемещений зависит как от внешней нагрузки Мо, так и от сил Xi и. 2. В связи с этим введем обозначения для компонентов перемещений fi и 2- [c.257]

Случай равномерной нагрузки, распределенной по части диска. В качестве примера задачи такого типа- рассмотрим случай диска радиуса а, свободно опертого по внешнему контуру, на который действует отнесенная к единице площади равномерно распределенная по внутренней части с радиусом г — Ь поверхности сжимающая нагрузка р = р , внешняя часть поверхности диска не нагружена. Тогда к внутренней нагруженной части диска при-. меним уравнение (4.108). Используя для ненагруженной внешней части штрихи при обозначениях перемещений, нагрузок, моментов и т. д., для рассматриваемой части диска можем записать [c.284]

Предполагая, что выполнены соотношения (15.31) и что внешняя нагрузка на подкрепляющий стержень отсутствует, граничные условия для края а = aj удобно использовать в виде (15.32). Вводя обозначения [c.583]

Для рассматриваемой тонкостенной конструкции введем следующие обозначения индекс штрих ( ) соответствует параметрам прокладки между оболочками, внутренней оболочки (собственно оболочке и подкрепляющим ее кольцам) и действующим на нее внешним поперечным нагрузкам индекс (") — параметрам внешнего опорного основания (ложемента), внешней оболочки и действующим на нее нагрузкам. Отсутствие индексов ( ), (") означает, что соотношения справедливы для обеих оболочек. [c.169]

Здесь обозначения аналогичны принятым в формулах (1.21), через d обозначен характерный размер пластической области, в которой е > q. Величина ki определяется в зависимости от параметров внешней нагрузки и размеров тела из решения конкретной краевой задачи нелинейной теории упругости (это решение, конечно, сложнее, чем в случае соответствующей линейной задачи, имеющей место для определения Ki, однако вполне достижимо современными вычислительными средствами). [c.21]

Элемент упругой пластины толщиной h и жесткостью D = = Eh J[ 2( — v )] показан на рис. 11.1,а,б вместе с принятым соглашением о знаке краевых моментов и перерезывающих сил q i, отнесенных к единице длины края смещения пластины w и углы наклона 6, отнесены к серединной поверхности пластины приложенные поверхностные нагрузки обозначены через ij), а внешние моменты — через mj. Соглашение о знаках состоит в том, что компоненты момента и угла наклона, обозначенные двойной стрелкой, выбираются по закону правого винта, движущегося вдоль стрелки [2]. [c.312]

Проинтегрируем теперь уравнение (67) для определенных случаев нагрузки, т. е. при определенных функциях от х для изгибающего момента. Простейший случай будет тот, когда изгибающий момент М не зависит От X, т. е. представляет постоянную величину. Внешние силы пусть будут приложены так, как показывает фиг. 137 для балки прямоугольного сечения. В этом случае диференциальное уравнение (67) будет иметь постоянные коэфициенты. Кроме сокращенного обозначения [c.340]

Условные обозначения максимальные внешний вращающий момент и консольная нагрузка S N на тихоходном валу см. в табл.-V.1.14 ig в см. в табл. V.1.16 — см. в тае Л. V.1.16 S см. т. 1, табл. 1.2,1 и формулу (1.2.2) КцВ с р< см. в табл. V.1.42. Примечание, При полной информации о редукторе 1/Кц < реж <1, где Кп см. в табл. V.1.41. [c.217]

Обозначения - Q — внешняя нагрузка, действующая перпендикулярно оси клина Р — сила, необходимая для перемещения клина А и /2 — коэфициенты трения скольжения на опорных поверхностях клина /1 = tg р1 и / 2 = Р2 где р, и р2 — углы трения. [c.861]

Произвольные постоянные j, входящие в соотношения (4.169), определяются из краевых условий. Найдем в ка-честве примера значения С/, соответствующие условиям закрепления стержня на рис. В.19. Введем для слагаемых в (4.169), зависящих от внешней нагрузки, обозначения Уну (/=1, 2, 3, 4). При е = 0 имеем У2(0)=0 У4(0)==0, поэтому С2=с = 0 (таккак Ун, (4.163)) при е = 0 равны нулю). Для оставшихся i и Сз получаем два уравнения [при е=1 1) У2(1)=0 2) У4(1)=0] [c.164]

Суммарная осевая нагрузка на подшипник зависит от условий его нагружения. На рис. 13.15 показана схема вала, установленного на двух радиально-упорных подшипниках, причем индексом 2 обозначен подшипник, воспринимающий внешнюю осевую силу А. При такой индексации сила А и осевая составляющая Si реакции подшипника 1 всегда направле1гы в одну сторону и сум- [c.235]

В качестве примера рассмотрим две конструкции. Первая (рис. 1.3, а) представляет собой две втулки 2 и 3, которые стягивак>тся в единое целое болтом 1 и гайкой 4 через шайбы 5. При надлежащем закручивании гайки получаем в болте растягивающее его усилие Р. Основу второй конструкции (рис. 1.3, б) составляет стержень 1, который на одном конце имеет коническую головку А, на другоьЕ — крюк В. Элементы А и В сформированы из этого же стержня путем пластического деформирования в кузнице. Деталь 1 своей головкой А входит в соответствующее отверстие в неподвижной детали 2, что позволяет удерживать на крюке силу Р. Эта си.та растягивает стержневую часть детали 1. Детали, обозначенные на рис. 1.3, а и б цифрой 1, имеют существенно различающиеся способы приложения к ним внешней нагрузки. Несмотря на это им обеим обычно сопоставляют одну и ту же модель растягиваемого стержня, т. е. расчетную схему по рис. 1.3, в. Практика показывает, что использование на стадии проектирования весьма простой расчетной схемы по рис. 1.3, в дает возможность в большинстве случаев правильно прогнозировать долговечность таких изделий. [c.15]

Внешние силы делятся на активные и реак-Щ1И связей (см. гл. 1, 3). Активные внешние силы принято называть нагрузками. Нагрузки могут быть объемными и поверхностными. К объемным относятся силы тяжести рассматриваемой части конструкщ1И и силы инерции, возникающие при ее ускоренном движении. Нагрузки, передающиеся от одних элементов конструкщ1и к другим, относятся к числу поверхностных сил. Последние делятся на сосредоточенные и распределенные (см. гл. 2, 3). Примеры обозначения сосредоточенных и распределенных нагрузок приведены на рис. 89. [c.122]

Индекс k в обозначениях приведенных выше величин учитывает вид функциональной зависимости k-й компоненты вектор-функции / (t). Очевидно, что при (t) = О выполняются условия (О = = с (0 =. . =0. Вид функциональной зависимости для каждой компоненты (t) определяется внешними воздействиями на привод. Пусть, например, (t) является пилообразной периодической функцией (рис. 72, б), что соответствует фрезерованию в приводах главного движения металлорежуш,их станков, некоторым режимам нагрузки выемочных машин [46]. Полагая, что в пределах периода выполняются условия [c.205]

Рис. 2.50. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внешней поверхности сферического (а) и цилиндрического (б) оболочеяных корпусов 1фи значении t imh-ческой нагрузки <Ту = 2,7 и t = 670 °С от показателя упрочнения m (обозначения те же, что на рис. 2.49)

Трение в цапфах. Цапфой или шипом называется концевая часть вала, которой он опирается на опору — подшипник. Промежуточная цапфа обычно называется шейкой. На рис. 210 изображена цапфа, вращающаяся в подшипнике и несущая нагрузку Qj, радиус цапфы обозначен через г . На поверхности ab соприкосновения цапфы с подшипником возникают распределенные по какому-то закону силы нормальных реакций aRn и силы трения aF Заметим, что нормальные реакции не тормозят движение вала, так как проходят через его ось вращения, а торможение создают лишь силы OF. Для компенсации этого торможения и поддержания угловой скорости вала сй= onst к валу прикладывается момент внешних сил, часть которого, приходящаяся на рассматриваемую цапфу, обозначим через Мц. Будем считать этот момент чистой парой сил. Из условия равновесия нагрузки и реакции имеем из проекций сил на оси х и у [c.295]

В автоматически действующих механизмах часто появляется необходимость в быстром саморасклинивании с определенной скоростью и ускорением расклинивания. Последнее зависит от величины моментов инерции системы звездочки и обоймы и величины угла расклинивания механизма. В этом случае после снятия внешней нагрузки (Л4о = 0) освободившаяся потенциальная энергия деформации механизма будет расходоваться не только цз преодоление трения качения, но и на преодоление сил инерции его элементов (роликов, звездочки и обоймы). Пусть приведенные моменты инерции звездочки и обоймы будут и У 2. соответствующие угловые скорости расклинивания % и со2. а угловые ускорения У1 и Уг- Все остальные обозначения остаются прежними. Тогда при расклинивании дифференциальные уравнения плоскопараллельного движения ролика рис. 55 напишем [c.76]

Ось балки направляется по оси х оси совмещаются с главными осями сечения у (вертикальная) и z (горизонтальная). Обозначения внешних нагрузок сосредоточенные силы Р в кГ или т сосредоточенные моменты L в кГсм или тм , интенсивность сплошной нагрузки р х) в кГ1м, где X — координата сечения балки. Проекции сил и нагрузок, направленных вниз, считаются положительными, и наоборот. Опорные реакции (силы и моменты) после их определения рассматриваются как в(1ешняя нагрузка. [c.50]

Ось балки направляют по оси х оси у (вертикальная) и г (горизонтальная) совмещают с главными осями сечения. Обозначения внешних нагрузок сосредоточенные силы Р в кГ или т сосредоточенные моменты L в кГсм или тм интенсивность сплошной нагрузки р(х) в кГ м, где X — координата сечения балки. Проекции сил и нагрузок, направленных вниз, считают положительными. [c.46]

Будем считать также, что на участке внешней цепи батареи (цепи нагрузки) утечки тока отсутствуют. Введем следующие обозначения /а —ток нагрузки, протекающий по внутренней н внешней цепям преобразователя i(x)—доля полного тока через батарею в точке х в направлении х. свздаваемая полной утечкой в направлении у (на корпус преобразователя) /(л) =/я+1(- ) — полный ток, протекающий внутри батареи в направлении х t — длина пути тока /я внутри батареи х=ХЦ — безразмерная координата внутри батареи, для определенности отсчитанная от отрицательной клеммы батареи, л б[0, 1] [c.158]

Углеродная матрица объединяет в одно целое армирующие элементы в композите, что позволяет наилучшим образом воспринимать различные внешние нагрузки. Определяющими факторами при выборе материала матрицы являются состав, структура и свойства кокса. В зависимости от условий полз чения и поставленных задач наиболее часто в качестве матрицы в УУКМ применяют пироуглерод, стеклоуглерод, кокс с каменноугольного и нефтяного пеков, графит, пирографит, сажу и др. Стеклоуглерод - продукт термопереработки сетчатых полимеров. Исходным сьфьем являются целлюлоза и синтетические смолы. Термин пеки употребляется для обозначения твердых в обычных условиях, но плавких продуктов термического превращения - асфальтосмолистых веществ, получаемых из нефти, каменного угля и др. Пеки в зависимости от происхождения подразделяются на природные (нефтяные, каменноугольные) и синтетические, а по структуре на обычные и мезофазные (жидкокристаллические), [c.161]

Для единообразия во всен главе используется описание преобразователей с помощью системы уравнений (I) Однако когда заданной функцией на механической стороне является скорость, уравнения преобразователя удобнее записывать через подвижности и проводимости. По теореме Нортона, внешнее воздействие на механической стороне учитывается источником скорости и подвижностью нагрузки а на электрической стороне — источником тока и проводимостью нагрузки У1. Схема МЭП для этого случая показана на рис. 3, а, б с обозначениями F, v — сила и скорость на входе преобразователя [], i — напряжение и ток на выходе преобразователя 1 0, г/(, — собственные подвижность и проводимость преобразователя Vg и /т — источники скорости и тока, характеризующие связь сторон в процессе преобразователя энергии [c.187]

Пример условного обозначения марки кабеля ОКСН-40Т-72 оптический кабель самонесущий неметаллический (ОКСН) с максимально допустимой растягивающей нагрузкой 40 кН (40), с внешней оболочкой из трекингостойкого полиэтилена (Т) или полиэтилена (П), имеющий семьдесят два (72) одномодовых оптических волокна. [c.214]

Пример 2. Определить упругую линию непризматической балки жесткостью на изгиб Е/(х), лежащей на сплошном упругом основании переменной жесткости /1 (х). Внешняя нагрузка и условггя закрепления балгси показаны на рис. 1.4.4. Здесь через обозначен коэффициент податливости упругой заделки, а через А - коэффициент податливости упругой опоры. [c.45]

Формулировка критериев локального разрушения зависит от модельного представления зоны предразрушения. Остановимся подробнее на некоторых моделях локального разрушения твердых тел. С этой целью рассмотрим трехмерное тело, ослабленное плоской треш,иной с контуром L (рис. 1, б) и введем следующие обозначения а — характерный линейный размер трещины — характерный линейный размер области предразрушения по нормали п к контуру трещины Oraz — цилиндрическая система координат, выбранная так, что плоскость z = О совпадает с плоскостью трещины (случай сечения такого тела плоскостью, проходящей через ось Oz, показан на рис. 1, а) Rq (а) — радиус-вектор контура трещины R (а) — радиус-вектор линии пересечения поверхности зоны предразрушения с плоскостью z == О (см. рис. 1, б) Р — параметр внешней нагрузки, которая приложена симметрично относительно плоскости трещины. Имея в виду изложенное, рассмотрим некоторые основные модели механики хрупкого разрушения. [c.14]

Погрешность результата, получаемого по формуле (11.50), как и в [2,186], увеличивается при е -> 1. Для достижения замкнутого решения, включающего величины е, близкие к единице, поступим следуюпщм образом. Заметим, что в граничном случае рассматриваемой задачи при s 1 из соотношения (11.50 ) должно следовать предельное значение внешней нагрузки для полуплоскости с поверхностной треш,иной длины (D — d). На. основании [105], а также результатов гл. III данной монографии это значение предельной нагрузки для полуплоскости с трещиной в принятых здесь обозначениях можно записать в виде [c.36]

Система с распределенными параметрами, например толстая стенка, препятствующая переносу тепла, или пневматическая импульсная линия, эквивалентна бесконечному числу последовательно включенных недетектирующих элементов. При увеличении частоты угол отставания в такой системе неограниченно возрастает, и при этом постепенно возрастает наклон амплитудно-частот-ной характеристики . Рассмотрим наиболее простой случай, когда элемент с распределенными параметрами не взаимодействует ни с предыдущим ни с последующим элементами. Это означает, что сигнал на входе в элемент фиксирован и что на выходе элемента изменения нагрузки не происходит. Подобные условия соблюдаются, если, например, на внешней стороне стенки имеется толстый слой изоляции или если объем па конце импульсной линии мал по сравнению с объемом газа в линии. Частотные характеристики для этого случая заимствованы из работы Фаррингтона [Л. 5]. Обозначения Я и С характеризуют полное сопротивление и емкость системы [c.147]

Строим многоугольник внешних сил. Выберем направление обхода фермы по часовой стрелке. Начинаем с произвольной силы, например, Р = 20 кН. Откладывая в масштабе эту силу и соблюдая ее направление, обозначаем начальную и конечную точку строчными буквами г и с, соответствующими направлению обхода — из поля I в поле С. Следующая по часовой стрелке нагрузка — вертикальная эеакция опоры Уд = 24.24 кН. Строим ее в точке с вслед за силой Р. Конечную точку помечаем буквой с/. Обход фермы продолжаем, пока многоугольник не замкнется. Последней будет сила Р = 30 кН, обозначенная как Н1. Конец ее попадает на исходную точку г (рис. 32). [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...