Деформации и перемещения при растяжении — сжатии

В сопротивлении материалов определяются напряжения, деформации и перемещения в стержнях при действии различных нагрузок, вызывающих центральное растяжение (сжатие), изгиб, кручение или одновременно все виды названных [c.22]

Термоактивационный анализ кинетики микропластической деформации монокристаллов Si и Ge из опытов по релаксации напряжений. Определение термоактивационных параметров из опытов по релаксации напряжений проводилось по методике [465]. Если при растяжении или сжатии образца прекратить перемещение подвижного захвата, т.е. остановиться в некоторой точке диаграммы ео, Tq (рис. 78, 79), то можно наблюдать спад нагрузки на образце со временем. В момент времени t = О скалывающее напряжение на образце Tq превышает напряжение упрочнения Тд (внутреннее дальнодействующее напряжение, атермическая компонента). Поэтому следует ожидать продолжения пластической деформации образца, пока внешнее напряжение на нем не достигнет Гд. Дополнительная пластическая деформация образца е — ео приводит к снижению напряжения на нем за счет одновременного снятия упругой деформации динамометра. Так как упругое напряжение динамометра, которое передается на образец, снижается пропорционально пластической деформации образца 6 — бо, то скалывающее напряжение на образце и его дополнительная пластическая деформация связаны линейно [466] [c.141]

В результате деформации стержней (тяг) их поперечные сечения перемещаются вдоль осей стержней. Так как перемещения являются следствием деформаций, то между теми и другими существует определенная связь. При растяжении (сжатии) эта связь имеет простой характер [c.31]

В процессе испытания подвижный стол 7 перемещается вверх на величину продольной деформации образца при сжатии или растяжении. Это перемещение при помощи рейки, прутковых валов и шестерен связано с движением диаграммной ленты, на которой перо прочерчивает по вертикали отрезки, пропорциональные деформации образца. Масштаб деформации на диаграмме зависит от передаточного числа шестерен и установлен в двух ступенях 1 1 н 1 2. [c.222]

Испытания проводились на электрогидравлической испытательной установке фирмы МТЗ с обратной связью. Установка позволяет производить испытания при растяжении — сжатии с максимальным усилием 10 тс и выполнять программное нагружение в режиме слежения за усилиями, деформациями или перемещениями. Погрешность регулирования программируемого параметра не превышает (0,5 — 1)% в диапазоне частот до 5 Гц и 2,5% при частоте более 5 Гц. Установка с помощью генератора случайных сигналов и системы фильтров обеспечивает случайное нагружение в выбранном диапазоне частотных характеристик от 0,125 до 100 Гц. [c.58]

В неизменяемой системе изменение ее конфигурации мыслимо лишь за счет деформации элементов (растяжения или сжатия стержней) и при этом удлинения (укорочения) стержней имеют тот же порядок, что и линейные перемещения. На рис. 16.3, а величины Д и Д/ или Д" и Д/" одного порядка. [c.534]

Работа устройства (рис. 4.22) основана на следующем принципе. Величина усилия (деформации) при растяжении и сжатии задается с помощью ограничителей 1 и 2, размещенных на шкале регистрирующего прибора. Движение его исполнительного органа 4 (стрелки) с подвижным контактом вызывает замыкание последнего с ограничителями, в результате чего происходит реверс нагружения. Если эти ограничители зафиксировать жесткой связью (сектор 3 и задать им совместное перемещение с угловой скоростью 0 1 < сог (й2 — угловая скорость перемещения стрелки, определяемая скоростью нагружения образца), то из-за реверса нагрузки при замыкании контакта 4, движущегося со скоростью соз, с контактами 7 или 2, перемещающимися со скоростью С01, изменится величина заданной статической составляющей высокочастотной нагрузки. Если теперь перемещение жестко закрепленных между собой контактов сделать с помощью конических зубчатых колес 5, 6 ш исполнительного механизма 7 реверсивным (путем перемещения контакта 8 между расположенными на панели 77 исполнительного механизма контактами 9 и 10), то будет иметь место двух- [c.90]

Допускаемая деформация сильфона обычно выражается в процентах длины гофрированной его части, причем общее изменение длины (ход) сильфона может состоять из удлинения от предварительного растяжения и из последующего сжатия. Рекомендуемая максимальная величина перемещения металлического сильфона составляет 25% его свободной длины, из которых 15% отводится на сжатие и 10% на растяжение. При повышенных требованиях к числу ходов изменение длины сильфона не должно превышать 10%. Однако усталостное разрушение сильфона может произойти при циклическом изменении давления даже при практическом отсутствии деформаций сильфона. [c.497]

Испытания проводили на электрогидравлическом испытательном стенде фирмы MTS (США) с обратной связью. Стенд позволял осуществлять растяжение — сжатие с максимальным усилием 10 тс и выполнять программное нагружение с обратной связью по усилиям, деформациям или перемещениям. Погрещность регулирования программируемого Параметра (0,5... 1)% в диапазоне частот 5 Гц и 2,5% при частоте более 5 Гц. Стенд с помощью генератора случайных сигналов и системы фильтров обеспечивал случайное нагружение в выбранном диапазоне частотных характеристик 0,1,25. .. 100 Гц. [c.100]

Испытания в малоцикловой области выполняют при переменном изгибе, растяжении — сжатии и кручении. В пределах данной серии образцов нагружение осуществляется по заданным деформациям или перемещениям, по заданным напряжениям или нагрузкам. Частота схемы напряжений (усилий) — не более 50 цикл/мин. [c.26]

Доказательство теоремы Кирхгофа было основано на допущении, что малым деформациям, которые могут возникать при допускаемых на практике напряжениях, будут соответствовать весьма малые перемещения точек тела и потому можно не делать различия в распределении сил до и после деформации. Когда мы переходим к телам, у которых один или два размера малы, т. е. исследуем вопросы о равновесии тонких пластинок или тонких стержней, то здесь встречаемся с возможностью появления весьма значительных перемещений при деформациях, не выходящих за допускаемые пределы. В таких случаях приходится принимать во внимание те изменения в действии сил, которые обусловлены перемещениями при деформации. В качестве простейшего примера приведем подробно рассмотренную нами задачу об одновременном действии на балку продольной силы и поперечных нагрузок. Если бы мы в этой задаче при оценке действия продольной силы исходили из первоначальной прямой формы, то заключили бы, что продольная сила вызывает лишь растяжение или сжатие стержня. Иной результат мы получим, если примем во внимание перемещения, вызванные деформацией. Мы находим, что продольная сила влияет на изгиб стержня и это влияние при некоторых условиях может быть весьма значительным. [c.257]

На простую ферму АВС (рис. 1.10, а) действует нагрузка Р=14 000 кГ. Предполагается, что для материала стержней фермы диаграмма зависимости напряжения от деформации такая же, как и в задаче 1.8.1. (Эта диаграмма справедлива как при растяжении, так и при сжатии.) Площади поперечных сечений стержней у4 Д и ВС равны соответственно 7 н 20 см , а длины стержней составляют соответственно 90 и 150 см. Определить горизонтальную и вертикальную составляющие перемещения узла В фермы. [c.58]

Пример 2, Плоская ферма (рис. П.20, а) имеет шарнирные соединения во всех узлах и. нагружена двумя вертикальными силами Р и горизонтальной силой Р/2. Жесткость при растяжении (сжатии) вертикальных и горизонтальных стержней фермы составляет Е , а для наклонных стержней она равна 2 Р. Эта ферма дважды статически неопределима, как видно из того, что два ее стержня (наклонные стержни АЕ и ЕС) являются лишними с точки зрения получения статически определимой конструкции, не превращающейся в механизм. Таким образом, в качестве лишних неизвестных (соответственно и Х ) можно выбрать усилия (положительные при растяжении) в этих двух стержнях. Разумеется, в качестве лишних неизвестных можно было бы выбрать и усилия в других стержнях и каждый такой выбор даст различную основную систему. В данном случае мы выбрали за лишние неизвестные усилия в стержнях АЕ к ЕС, разрезав эти стержни в произвольном месте между концевыми узлами. Разрезанные стержни должны входить в основную систему (см. рис. 11.20, Ь), так как при расчете перемещений в основной системе следует учитывать деформации этих стержней. [c.463]

При растяжении (сжатии) бруса его поперечные сечения перемещаются в направлении оси. Перемещения являются следствием деформаций, но эти понятия необходимо строго разграничивать. Например, в случае, представленном на рис. 2.15, деформируется лишь левая часть бруса (участок АВ), а участок ВС перемещается как абсолютно твердое тело. Перемещения всех сечений этого участка одинаковы и равны удлинению части АВ бруса [c.42]

Так как жесткость передачи винт—гайка определяется деформациями растяжения или сжатия и в меньшей степени деформациями кручения, то при большой длине винта и малом диаметре жесткость передачи может оказаться недостаточной, что отрицательно сказывается на плавности и точности перемещений. [c.262]

Тепловой привод (рис. 214) основан на том, что удлинение стержня и соответствующее перемещение узла происходят при непосредственном нагреве стержня. В исходное положение узел возвращается при охлаждении стержня жидкостью, пропускаемой через его внутреннюю полость. Концы стержня для устранения вредного влияния возможных перекосов часто снабжают шарнирами для самоустановки. Это обеспечивает работу стержня при его температурной деформации только на растяжение или сжатие. [c.249]

На самом деле под воздействием внешних сил (при растяжении, сжатии или в случае какого-либо иного вида напряженного состояния) в кристалле при достижении определенной нагрузки, предела упругости, начинается пластическая деформация. В кристалле начинают происходить остаточные перемещения, скольжение отдельных участков кристалла вдоль определенных кристаллографических плоскостей и направлений, обусловленное скалывающей составляющей внешних напряжений. Как показал опыт (о чем будет подробнее речь ниже), этот процесс всегда в большей или меньшей степени предшествует разрыву. [c.18]

Каждому значению нагрузки Р, тепловой и остаточной деформации на плоскости 5], соответствует точка (пересечение соответствующих линий), которую будем называть отображающей точкой или точкой усилий. Перемещение этой точки иллюстрирует изменение усилий в системе при циклическом воздействии нагрузки и температуры. Усилия текучести при растяжении и сжатии, определяющие границы области (прямоуголь- [c.213]

В работе (1) предложена теория, учитывающая влияние деформаций растяжения — сжатия и сдвига при изгибе упругих стержней в больших перемещениях. [c.47]

Сварочные напряжения возникают в результате неравномерного нагрева и остывания металла в процессе сварки. При перемещении источника тепла вдоль шва металл в зоне наплавки интенсивно нагревается. Смежные участки металла, обладая более низкой температурой, препятствуют расширению нагретого металла и создают в нем напряжения сжатия. При остывании в наплавленном слое возникают остаточные напряжения растяжения, так как окружающий металл тормозит уменьшение его объема. Величина этих напряжений иногда достигает предела текучести металла. При сварке заготовок из низкоуглеродистых сталей возникают в основном остаточные напряжения первого рода, а при сварке заготовок из закаливающихся сталей — напряжения всех трех родов. Сварочные напряжения вызывают остаточные деформации в сварной конструкции, величина которых может быть значительно больше допуска на размеры изделия. Действие сварочных напряжений необходимо учитывать при изготовлении технологической оснастки, так как от этого зависит точность обрабатываемых заготовок и сборки. Сварочные напряжения могут быть уменьшены правильным конструированием изделия, рациональным выбором режима сварки, а также последующей термической обработкой. [c.99]

Точные уравнения равновесия (движения) сплошной среды и соотношения между деформациями и перемещениями в переменных Лагранжа выведены в известной монографии В. В. Новожилова [71.. Возможность перехода к линейным соотношениям открывается в случае, когда справедлив закон Гука — напряжения линейно зависят от деформаций (физическая линейность) — и деформации и углы поворота малы по сравнению с единицей (геометрическая линейность). Кроме того, необходимо еще одно условие линейные члены в уравнениях должны быть достаточно большими по сравнению с нелинейными. Так, при анализе сложного изгиба тонкостенных конструкций (изгиба при наличии растяжения или сжатия) в уравнениях равновесия, вообще говоря, нельзя пренебречь произведениями цепных сил на углы поворота — нелинейными членами, как бы ни малы были деформации и повороты. Здесь существует, однако, класс задач, в которых цепные усилия можно считать не зависящими от поперечного изгиба. В последнем случае уравнения становятся линейными (цепные усилия входят в них в качестве параметров). В динамике указанный класс суживается. Например, если статичес- [c.25]

Дифференциальные уравнения для перемещений при деформациях центрального растяжения — сжатия, поперечного изгиба (сдвиговая часть прогибов) и кручения имеют одинаковую структуру. Аналогии проф. П. М. Варвака в дифференциальных уравнениях обусловлены аналогиями, имеющими место в трех сторонах задачи (схема 24). [c.15]

Растяжение или сжатие стержня связано с работой внешних сил на перемещениях их точек приложения. Если нет рассеяния энергии,то вся эта работа переходит в энергию деформации стержня. Выделим из стержня малый элемент поперечными сечениями в точках 2 и 2 + d2. Пусть в результате приложения к этому стержню внешних сил в нем возникли напряжения и деформации Увеличение внешней силы приведет к увеличению напряжения и деформации соответственно на и бвг. Здесь использован знак приращения б функций и е , чтобы можно было отличить это приращение от знака приращения d, так как происхождение этих приращений различно — одно идет от приращения внешних сил, а второе связано с приращением координаты. При этом грани выделенного элемента дополнительно сместятся друг относительно друга на 6ejdz, так как относительная деформация, умноженная на длину деформируемого элемента, дает удлинение этого элемента (сравним 8 = AUI). Таким образом, если левая грань элемента сместилась на А, то правая сместилась на А + 6e d2. Напряжения Ог на этих смещениях произвели работу —Ла А на левой грани, Авг (А + 6e d2) на правой грани. [c.58]

Измерение величины износа с пимощьи) тензометричсских датчиков основано на преобразовании механического перемещения (деформации) в электрическое сопротивление датчика. Принцип действия проволочного датчика основан на изменении электрического сопротивления проводки вследствие ее растяжения или сжатия. Механическое перемещение преобразуется в деформацию упругого элемента, и уже величина этой деформации измеряется датчиком сопротивления, который называют тензодатчиком. При растяжении, сжа тии или изгибе упругого элемента сопротивление датчика, наклеенного на него, изменяется прямо прогюрционально деформации. Упругий элемент называется балкой, а вместе с наклеенными датчиками сопротивления - тензобалкой. [c.206]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

Работа устройства основана на следующем принципе. Величина усилия (деформации) при растяжении и сжатии на испытательной установке задается с помощью контактов, размещенных, например, на шкале силоизмерительного прибора, и движущейся стрелки шкалы нагрузок. Замыкание каждой пары контактон при движении стрелки вызывает реверс двигателя нагружающей системы. Если указанные ограничительные контакты зафиксировать жесткой связью и задать им совместное перемещение с угловой скоростью 1 < 0)2 (где 0)2 — угловая скорость перемещения стрелки прибора, или, что то же самое, подвижного контакта, определяемая скоростью нагружения), то за счет реверса нагрузки при замыкании контакта, движущегося со скоростью 0)2, с контактами, перемещающимися со скоростью 0) , получаем эффект изменения величины статической составляющей высокочастотной нагрузки. Если перемещение жестко закрепленных между собой контактов сделать реверсивным, то получаем двухчастотный режим изменения нагрузки, где частоты определяются скоростями перемещения контактов 0) и Юг (рис. 2.4, а). При [c.34]

Второй прямолинейный участок характеризуется модулем 2 < 1- Этот участок при деформациях сжатия и двухосного растяжения, очевидно, может быть связан в первую очередь с деформациями эластически эффективных элементов аморфной части полимера и перемещением жестких структурных элементов типа кристаллитов относительно друг друга, т. е. с наличием заторможенной высокоэластической деформации. [c.69]

Определение краевых перемещений. При расчете распорного узла шпангоута с примыкающими к нему конструктивно-ортотроп-ными оболочками необходимо учитывать параметры подкрепления. При достаточно частом расположении ребер оболочку можно рассматривать как имеющую различные жесткости на растяжение — сжатие от мембранных усилий и на изгиб от изгибающих моментов. Если принять постоянным и одинаковым для всех направлений нормальный модуль упругости, то можно считать, что оболочка имеет толщину бэ для расчета деформаций растяжения — сжатия и бпр — для расчета деформаций изгиба. [c.242]

N — растягивающее или сжимающее усилие Q — сдвигающая сила Мк — крутящий момент Ми — изгибающий момент , G — модули упругости 1-го и 2-го рода FpF — площади поперечного сечения растяжения и сдвига /о, /п — моменты инерции осевой и полярный А/, As, q>, 8, у — перемещения, на которых силы или моменты совершают работу на деформациях текучести при растяжении-сжатии, сдвиге, кручении и изгибе шрр, W p, u) — площади графиков деформаций разрушения при растяжении-сжатии, сдвиге, кручении, изгибе т] — коэффициент, учитывающий влияние формы. [c.116]

Реологические свойства IT. Наряду с упругой и высокоэластич. деформацией при определ. условиях в II. развиваются необратимые деформации, с к-рыми связан определ. комплекс реоло-гич. св-в. Обычно исследования течения ведутся при деформации сдвига, роже hj)h растяжении или сжатии. При малых напряжениях линейные П. (каучуки, пластмассы) начинают заметно течь выше темп-ры текучести, а пространственно-структурированные — не текучи вплоть до темп-ры химич. распада пространств, сетки. При достаточно больших напряжениях все II. могут течь при любых темн-рах. Механизмы течения в обоих случаях совершенно различны. В связи с этим все процессы вязкого течения П. распадаются па 2 осн. вида, в дальнейшем условно называемых физическим течением (только у линейных П.), к-рое происходит путем перемещения сегментов макромолекул в /гаправлении вязкого потока без разрушения молекул и изменений химич. структуры П., и химическим течением (как у линейных, так и пространствепно-структурпрованных, или сеточных. П.). [c.20]

РЕЗ — разрушение материала под действием касательных напряжений при любых способах нагружения (растяжении, кручении, сжатии, изгибе и др.). Наступлению С. всегда предшествует пластич. деформация, без к-рой разрушение от касательных напряжений называют сколом. Термин С. применяют для обозначения разрушения болтов, заклепок, шпилек и др. путем принудит, перемещения перпендикулярно оси срезаемого изделия. В этом случае различают одинарный С. (одна поверхность С.) и двойной С, (две поверхности С.). Однако у материалов с низким сопротивлением отрыву при таком нагружении может происходить разрушение путем отрыва по поверхностям, наклонным к оси стержня. В чистом виде С. обычно нельзя осуществить ввиду участия смятия, пек-рой доли изгиба п т. п. Наиболее приближается к условия.м чистого С. разрушение при кручении полых ци-линдрич. стерн<пей из пластичных материалов (по поверхностям, перпендикуляр-НЫ.М к оси стержня)., Я. в. Фридман. [c.195]

Клебш первый занялся исследованием задачи плоского напряженного состояния и дал решение для круглой пластинки (см. с тр. 310). Другой случай, имеющий большое практическое значе-лие, был решен Харлампием Сергеевичем Головиным (1844— 1904) ). Он заинтересовался деформациями и напряжениями круговых арок постоянной толщины. Рассматривая задачу как двумерную, он сумел получить решения для систем, представленных на рис. 170. Он находит, что в условиях чистого изгиба (рис. 170, а) поперечные сечения остаются плоскими, как это обычно и принимается в элементарной теории кривого бруса. Но найденное им распределение напряжений не совпадает с тем, которое дается элементарной теорией, поскольку последняя предполагает, что продольные волокна испытывают лишь напряжение о, простого растяжения или сжатия, между тем как Головин доказывает существование также и напряжений а , действующих в радиальном направлении. При изгибе же, производимом силой Р, приложенной к торцу (рис. 170, б), в Киждом поперечном сечении возникают не только нормальные напряжения, но также и касательные, причем распределение последних не следует параболическому закону, как это предполагается в элементарной теории. Головин вычисляет не только напряжения для такого кривого бруса, но также и его перемещения. Имея формулы перемещений, он получает возможность решить и статически неопределенную задачу арки с защемленными пятами. Проделанные им вычисления для обычных соотношений размеров арок показывают, что точность элементарной теории должна быть признана для практических целей вполне достаточной. Исследования Головина представляют собой первую попытку применения теории упругости в изучении напряжений в арках. [c.419]

Конструкция вакуумного уплотнения вала 34 предусматривает возможность его перемещения в горизонтальной плоскости и по вертикали за счет деформации сильфопа 37 и, кроме того, допускает поворот вала во фторопластовой втулке 38. Наводка микроскопа на резкость выполняется с помощью червячной кремальеры 39, осуществляющей вертикальное перемещение гайки 40, вместе с уплотненным в ней валом 34 и жестко связанным с ним тубусом и объективом. При этом сильфон 37 работает на растяжение или сжатие. Перемещение микроскопа в горизонтальной плоскости вдоль и поперек оси образца в пределах 6 жж осуществляется с помощью координатного стола, [c.20]

Опыты проводились на гладких цилиндрических сплошных образцах диаметром рабочей части 15 мм на машине УМЭ-10Т. Скорость перемещения активного захвата в процессе всех испытаний была одной и той же (0,5 мм/мин), что соответствует скорости пластических деформаций 0,04 1/мин. Статическое нагружение образцов осуществлялось при комнатной температуре после наклепа при комнатной температуре или после искусственного старения (наклеп растяжением или сжатием при комнатной температуре плюс выдержка при Т = 270° С в течение 2 ч для сталей 22К, 16ГНМА, ТС и при Г = 600° С для стали Х18Н10Т). [c.60]

Свобо-дио опертая ферма, на которую действует сила. Р, показана на рис. I ЛО, а. Оба стержня этой фермы имеют одинаковую жесткость EF при растяжении и сжатии, длина стержня Л В равна L. Обозначим горизонтальное перемещение узла В, положительное при направлении направо, через Dj, а 1ерТикйЛьное его перемещение, положительное при направлении вниз, через а) Выразить энергию деформации / конструкции как функцию от перемещений i>i и >2- [c.545]

Пусть В цилиндрической системе координат г,(р,г) задан цилиндр г К, г Ь из нелинейного упругого изотропного материала. Цилиндр предварительно подвергнут однородному осевому растяжению или сжатию и закреплен торцами между гладкими жесткими поверхностями таким образом, что отсутствуют нормальные перемещения и касательные напряжения. На описанную деформацию, которая считается конечной, накладывается малая осесимметричная деформация, вызванная внедрением в поверхность цилиндра при 2 а жесткого бандажа. Трение между цилиндром и бандажом отсутствует, а бандаж имеет радиус К-6, (5 > 0. В работе [47] для добавочной деформации получены линеаризованные уравнения и выписаны соответствующие граничные условия. Известным приемом полученная краевая задача была сведена к парному ряду-уравнению вида (33), в котором nQ = 0, К2 = К, а К(и) — известная функция [47]. Решение парного ряда, как и в предыдущей задаче, было получено путем сведения его к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей. Был проведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп — цилиндр Р для материала Муни. Анализ расчетов показывает, что с увеличением параметра предварительного напряжения в сторону растяжения жесткость Р увеличивается. Существует также такое сочетание геометрических параметров, при которых жесткость Р возрастает и с увеличением предварительного сжатия (с уменьшением Л при Л < 1). [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...