Распределенный выход

Обсуждение этих вопросов, а также решение рассмотренных интегральных уравнений для ф ункций распределения выходит за рамки настоящей книги и содержится в монографической литературе. [c.291]

Данный метод позволяет оценить устойчивость системы по среднеквадратичному значению и определить только дисперсию выхода параметрической системы при вынужденных колебаниях. Вопрос о функции распределения выхода системы остается открытым, поскольку в области параметра t система нелинейна. Ниже данный метод полу 1ит развитие для ряда характерных случаев. [c.203]

Неравномерность нагрузки молотилки представлена на фиг. 37, показывающей распределение выходов зерна и соломистых частей по ширине молотилки комбайна, Сталинец-6 . [c.94]

Простейшая технологическая цепь состоит из одного звена с одним входом и выходом и может быть выражена линейным уравнением регрессии. Предполагая, что погрешности на входе распределены по закону ф(л ), а на выходе — по закону г з(г/) и подставляя в известное уравнение регрессии измененные статистические характеристики распределения входов, получим трансформированные статистические характеристики, определяющие распределение выходов. Такое прогнозирование справедливо в случае, если технологическая система, определенная параметрами регрессии, остается неизменной, т. е. несмотря на изменение законов распределения ф(х) и (у), их условное распределение f y x) остается неизменным. Однако удобнее пользоваться не законами распределения погрешностей, а их важней- [c.82]

Случайные колебания представляют собой раздел статистической механики, который посвящен применению вероятностных методов при исследовании задач динамики механических систем. Одной из основных является задача определения вероятностных характеристик (или законов распределения) выхода при известных вероятностных характеристиках входа . Она содержит ряд частных задач, к которым относят случайные стационарные и нестационарные колебания линейных и нелинейных систем как с конечным числом степеней свободы, так и систем с распределенными параметрами. [c.393]

В предыдущих параграфах при исследовании случайных колебаний использовались только два первых момента случайных функций (математические ожидания и корреляционные функции). Однако не все задачи могут быть решены методами корреляционной теории. В прикладных задачах, когда требуется решать нелинейные уравнения, определить все вероятностные характеристики методами корреляционной теории нельзя. Кроме того, решение ряда конкретных задач требует знания не только вероятностных характеристик, но и законов распределения выхода. Такие задачи решаются методами теории Марковских процессов [7, 42]. [c.85]

Недостатком метода является и необходимость постулирования законов распределения решения, которые неизвестны. Так как до решения информация о законах распределения выхода отсутствует, то приходится вводить вероятностные гипотезы, например, считать, что законы распределения выхода являются нормальными. Обосновать достоверность такого предположения нельзя. Установить точность решения с использованием метода статистической линеаризации можно только зная точное решение. Но если известно точное решение, то необходимость в приближенном решении отпадает. Поэтому область применения метода статистической линеаризации в [c.230]

При рассмотрении характеристик пересечений уровней отмечалось (разд. 2.8), что для стационарных случайных процессов с гауссовским и -распределением выходы за уровень Я О [c.276]

Для осуществления естественной сепарации пара, уменьшения уноса капель и получения сухого и чистого пара важно равномерное распределение выхода пара из экранных и кипятильных труб по длине барабана, предупреждение ударов струй воды о стенки и устройства [c.174]

Л. М о р г е н щ т е р н, В. Б. Н е у с т р у е в. Спектральное распределение выхода люминесценции рубина. Опт. и спектр., 20, 837, 1966. [c.226]

В ряде случаев генераторный газ подводится к турбине через специальный патрубок 1 (рис. 3.13) и затем через коллектор 2 поступает к отдельным соплам соплового аппарата 3 турбины 4. В данном случае подвод газа можно считать сосредоточенным в одном сечении коллектора, а отвод газа из коллектора через сопла турбины — распределенным по его длине. Так как проточная часть коллектора турбины входит в проточную часть газогенератора, то газогенератор можно рассматривать как газогенератор с распределенным выходом. [c.189]

Ранее, при выводе уравнений динамики газового тракта, было сделано предположение, что временем распространения энтропийных волн по длине местного сопротивления на выходе (сопла, форсунки и т. д.) можно пренебречь. При выводе уравнений динамики газогенератора с распределенным выходом такого предположения делать нельзя. Остальные предположения остаются в силе. [c.189]

Приведенное выше уравнение мощности турбины относится к случаю, когда временем пребывания газа в коллекторе турбины можно пренебречь или когда в коллектор газ подводится по всему его периметру. В случае необходимости учитывать распределенность выхода газогенератора следует изменить уравнения для адиабатической работы (скорости истечения) газа (4.1.7) и для расхода газа [c.207]

Подставив соотношение (4.1.18) в уравнения (4.1.6) и (4.1.13), найдем зависимость для амплитуды вариации мощности турбины с учетом распределенности выхода газогенератора [c.208]

При распределенном выходе из газогенератора уравнение для вариации мощности турбины оказывается уже дифференциальным, причем в уравнение входит производная от вариации мощности турбины. [c.208]

Распределение температуры но толщине пластины в различные моменты времени представляет собой семейство кривых в координатах 0, X (или t, х) с максимумом на оси пластины (рис. 14.3). В любой момент времени Fo>0(t>0) касательные к кривой распределения температуры на границе пластины выходят из одной точки С, расположенной на оси А" на расстоянии 1/В1 от поверхности пластины. Это несложно показать, если граничное условие (14.15) привести к безразмерному виду [c.113]

Наиболее существенное влияние оказывает расход насадки. С его ростом увеличивается количество тепла, отбираемого в верхней камере, и снижается температура газов и насадки на выходе из нее. При этом неравномерность распределения температур по сечению заметно увеличивается. Так, при небольших расходах насадки (200—600 кг/ч) поле выходных температур практически равномерно, а при расходах более 1 500 /сг/ч неравномерность достигает 300—400° С. Характер температурного поля насадки определяет процесс нагрева воздуха в нижней камере. При прямоточном движении газов и воздуха и неравномерном распределении температур насадки воздух успевает нагреться в первых (по ходу) горячих слоях насадки и последующие, слои работают с очень низким температурным напором. При достаточно больших расходах насадки (свыше 1 ООО кг/ч) этот температурный напор становится отрицательным, что приводит к обратному теплообмену, т, е. к переходу тепла 380 [c.380]

Для этого надо нанести на график распределения в принятом масштабе величину поля заданного допуска и через концы соответствующего отрезка провести ординаты до пересечения с кривой распределения. Часть площади под кривой между проведенными ординатами соответствует количеству деталей, размеры которых не выходят за пределы поля допуска. [c.70]

Электрический ток, протекающий через электролит, в котором находится металлическая конструкция (например, в морской воде или во влажном грунте), влияет на скорость и характер распределения коррозионного разрушения, так как он попадает на металлическую конструкцию и затем стекает в электролит. Если электрический ток постоянный, то участки металла, где положительные заряды (катионы) выходят в электролит, являются анодами (см. рис. 132, к) и подвергаются электрокоррозии — дополнительному растворению, пропорциональному этому току. Участки, где положительные заряды переходят из электролита в металл, являются катодами, на которых протекает катодный процесс, что в какой-то степени снижает скорость их коррозионного разрушения. Примером электрокоррозии металлов может служить местное коррозионное разрушение подземных стальных трубопроводов блуждающими постоянными токами, возникновение и механизм действия которых схематически показаны на рис. 260. [c.367]

Эксплуатация таких сооружений и аппаратов показала, что их расчетная эффективность достигается не всегда. Во многих случаях это обусловлено неравномерным подводом рабочей среды к рабочей зоне аппарата, а также неравномерным ее распределением по отдельным параллельно включенным аппаратам установки. Кроме того, иногда неравномерное распределение потока по отдельным элементам аппарата является причиной аварийной ситуации и выхода аппарата из строя. Вместе с тем часто требуется решить иную задачу преобразовать одну форму профиля скорости в другую. [c.3]

Если рабочая среда входит в аппарат через сравнительно небольшое отверстие, а специальные устройства для раздачи потока по всему сечению аппарата отсутствуют, то образуется свободная струя. При больших отношениях площадей сечения аппарата и входного отверстия Рк/Рц входящий поток даже в условиях ограниченного пространства практически близок к свободной затопленной струе (рис. 1.47, а), которая характеризуется приблизительно теми же соотнощениями, что и соотношения для струи, вытекающей в неограниченное пространство. Когда соотношение площадей такое, что стенки аппарата расположены к оси ближе, чем границы свободной струи, на определенном расстоянии от ее начала, струя деформируется, при этом значительно изменяется характер распределения скоростей. Форма струи в условиях ограниченного пространства аппарата еще больше усложняется в тех случаях, когда вход в аппарат осуществляется сбоку (изгиб струи, рис. 1.47, б) или в сторону, противоположную основному направлению потока внутри аппарата (радиальное растекание, рис, 1.47, в). Особенностью распространения струи в ограниченном пространстве является также неизменность общего расхода количество жидкости, входящей в аппарат, равно количеству жидкости, выходящей из него. Перед выходом жидкости из аппарата вся присоединенная масса отсекается от струи и возвращается обратно. Таким образом, вне струи во всем объеме аппарата осуществляется циркуляционное движение [c.53]

Рис. 6.3. Выход потока из аппарата и упрощенная с.хема распределения скоростей

Структура потока перед выходом из аппарата. Диаграммы полей скоростей (рис. 6.5—6,7) подтверждают рассмотренную структуру потока в выходном участке рабочей камеры аппаратов. Действительно, неравномерность распределения скоростей ио сечению камеры быстро убывает с удалением от выходного отверстия, при этом резкое повышение скоростей наблюдается только в пределах проекции выходного отверстия на рабочее сечение. Для симметричного выхода — в центральной части рабочего сечения (рис. 6.5), а для бокового — в части, непосредственно [c.145]

Распределение выходов осколков на деление по спектру массовых чисел представляется в виде двугорбой кривой с максимумами для легких осколков в области Л = 72—116, для тяжелых— в области /4 = 117—166 (рис. 13.1). В первом максимуме сосредоточены изотопы Вг, Кг, РЬ, У, Zг, N6, Мо, Ри, во втором— Те, 1, Хе, Сз, Ва, Ьа, Се, Рг, 1 с1, 8Ь. Средние значения массы легкого (Лл) и тяжелого (Лт) изотопов определяются соотношениями [7] [c.172]

Таким образом, опыты Апкера и Тафта весьма убедительно доказали возможность передачи энергии в щелочно-галоидных кристаллах от основной решетки к примесным центрам при помощи экситонного механизма миграции энергии. Однако наличие такой миграции энергии является при комнатной температуре еще недостаточным для возбуждения центров свечения. Измерение спектрального распределения выхода фотолюминесценции в щелочных иодидах, активированных таллием [351, 352] показывают, что при комнатной температуре возбуждение центров свечения путем переноса энергии при помощи экситонов происходит с малой эффективностью. [c.252]

Имеется несколько важных характеристик распределения выходов по массам (см. фиг. 30). Разделение продуктов деления на легкую и тяжелую группы резко выражено более 95% приходится на область масс 83 — 105 (легкая) и 129—151 (тяжелая), индивидуальный выход для каждой массы больше 0,5 /о- Наиболее вероятные массы — 95 и 139. Вероятность приблизительно симметричного деления ( 117 и 117) составляет только 0,01 %. Удовлетворительного теоретического объяснения асимметрии процесса деления не сухцествует. [c.214]

Следует отметить, что многие исследователи [10, 47, 56—62] придерживаются другой точки зрения, которая сформировалась в результате ошибочного переноса на явления микрораспределения некоторых положений теории макрораспределения тока и металла на катоде. Эта точка зрения подкреплялась вышеприведенным выводом о том, что вторичное распределение тока приближается к равномерному по мере уменьшения масштаба профиля. Неравномерное распределение выхода металла по току при равномерном распределении суммарной плотности тока вследствие малого масштаба профиля должно было бы приводить к неравномерному микрораспределению скорости осаждения металла. [c.82]

В статье рассматриваются нестандартные распределения выхода из строя узлов и деталей двигателя ВАЗ-2101 на примере кулачкового механизма и аппроксимация их полиномами Чебышева. Библ. 4 назв. [c.404]

Подвижная часть реле выполнена в виде и1тока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран, В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операци повтореиия первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 29.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, [c.607]

Устройство доменной печи и ее работа. Доменная печь (рис. 2.1) имеет стальной кожух, выложенный внутри огнеупорным шамотным кирпичом. Рабочее пространство печи включает колошник 6, шахту 5, распар засыпной аппарат 8, через который в печь загружают шихту (о(рлюсованный агломерат и окатыши). Шихту взвешивают, подают в вагонетки 5 подъемника, которые передвигаются по мосту 12 к засыпному аппарату 8 и, опрокидываясь, высыпают шихту в приемную воронку 7 распределителя шихты. При опускании малого конуса J0 засыпного аппарата шихта попадает в чашу /1, а при опускании большого конуса 7<3 — в доменную печь, что предотвращает выход газов из доменной печи в атмосферу. Для равномерного распределения шихты в доменной печи малый конус и приемная воронка после очередной загрузки поворачиваются на угол, кратный 60 . [c.24]

Как установил А. М. Зубов, в условиях термоциклирования и износа чугунных прессформ фарных рассеивателей способ отливки заготовок и размеры графитовых включений оказывают большее влияние на жаростойкость, чем низкое легирование серого чугуна. Повысить жаростойкость серых чугунов можно присадками, способствующими измельчению графитовых включений, такими как Si, Ni, Си, или отливкой чугуна в металлическую форму, что обеспечивает прочное врастание образующихся при окислении чугуна окисных пленок в металл и зарастание выходов на поверхность графитовых включений. Условиями, обеспечивающими эти процессы, являются мелкозернистость и плотность чугуна, равномерное распределение виходов графитовых включений вдоль окие-ляемой поверхности, средняя длина графитовых включений у )яб- [c.139]

Если растекание струек вдоль поверхности рещетки при выходе из ее отверстий устранить путем установки направляющих пластин, то перевертывания профиля скорости не произойдет, и при достаточно большом значении коэффициента сопротивления решетки установится равномерное распределение скоростей (рис. 3.6, в). [c.85]

Форма профиля скорости 2, показанная на рис. 3.12, б, будет, конечно, иметь место только в том случае, когда упаковка слоя остается неизменной после его засыпки, т. е. с плотностью, уменьшающейся вблизи стенки. Если в процессе эксплуатации под действием тех или иных факторов (например, динамических сил потока, вибраций, запыления и т. д.) первоначальная упаковка и соответственно проницаемость слоя будут изменены, то распределение потока в пе.м получится еще более неравномерным, а форма профиля скороези на выходе окажется более сложной пики скоростей будут иметь место ие только у стенки, но и в других частях ссчеипя (см. рис. 3.12, б). [c.90]

Д.ЛЯ определения степени неравномерности в рабочей камере аппарата при конфузорном выходе с.чедует учесть неравномерность распределения скоростей во входном сечении конфузора, т. е. вместо истинной площади Е, входного сечения конфузора следует взять несколько меньшую (эффективную) площадь Е, ,,,,, которая определяется соотноыюнием Ер ,, , Ердар/да, [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...