Газы Теплосодержание 519 — Энтропи

Вдали от соединяющей трубки газ в резервуарах можно считать покоящимся. Согласно предыдущему, если состояние текущего газа изменяется обратимо, то два термодинамических параметра газа—теплосодержание и энтропия—будут в правом резервуаре теми же, что и в левом. Таким образом, термодинамическое состояние газа в обоих резервуарах одно и то же и, в частности, температура и давление в них одинаковы. [c.51]

Таким образом, вдоль линий тока установившихся непрерывных адиабатических течений газа сохраняются энтропия и полное теплосодержание газа. [c.243]

Газ из камеры сгорания вытекает в диффузор — генератор электрического тока, взаимодействуя в нем с магнитным полем. В идеальном случае энтропия газа не меняется, а теплосодержание уменьшается, переходя частично в электроэнергию. За диффузором-генератором состояние газа определяется точкой d, температура, в которой должна превышать 2400" С, так как при более низких температурах резко падает степень ионизации газового потока. [c.61]

Здесь и, V, УО - компоненты скорости вдоль осей р, р, 8, г - плотность, давление, энтропия и полное теплосодержание единицы массы газа. Для совершенного газа с постоянными теплоемкостями [c.324]

В уже упоминавшихся ранее работах Ф, И, Франкль (1935) и И. А. Кибель (1935) получили для плоских установившихся вихревых течений газа уравнение для функции тока и выразили в нем вихрь скорости через производные по функции тока от энтропии и полного теплосодержания, Используя это уравнение, Франкль разработал метод характеристик для плоских вихревых течений газа, возникающих при сверх,-звуковом обтекании тел. [c.161]

Теоретические и экспериментальные исследования течений газа в каналах, учитывающие существенную неравномерность параметров потока в поперечных сечениях, потребовали разработки научно-обоснованных приемов осреднения неравномерных потоков. В этом направлении был выполнен ряд работ. В наиболее законченном виде проблема осреднения освещена Л. И. Седовым и Г. Г. Черным (1954). Применительно к течениям в каналах параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через поперечные сечения, поток полного теплосодержания — для вычисления подвода энергии — и поток энтропии — для вычисления потерь полного давления. Упомянутыми авторами рассмотрены различные способы осреднения применительно к конкретным условиям работы разнообразных устройств, причем показано, что при осреднении часть свойств потока неизбежно утрачивается и при неправильном выборе осредняемых величин осредненное течение может оказаться гидродинамически невозможным. В практических расчетах введение осредненных параметров неравномерного течения позволяет использовать соотношения одномерной газодинамики. [c.806]

Пусть известна скорость V частицы газа и ее термодинамическое состояние, в частности, теплосодержание h и энтропия s. Согласно данному ранее определению (2.14) найдем полное теплосодержание ho газа в частице как сумму ho = V l2 + h. [c.50]

При увеличении интенсивности скачка энтропия газа за скачком резко возрастает. Так как согласно уравнению энергии (4.4) полное теплосодержание газа при переходе через (покоящийся) скачок сохраняется, то полное давление газа за скачком с увеличением интенсивности скачка падает. Получим, используя формулы (3.32) и (4.5), выражение для отношения полных давлений газа за скачком и [c.81]

При одинаковом полном теплосодержании кинетическая энергия газа при его ускорении до некоторого давления р < различна в зависимости от энтропии газа. Величина [c.89]

Пусть течение газа между сечениями и (y происходит без энергетического взаимодействия с расположенными в трубе телами или с внешними источниками энергии и обратимо. В соответствии с результатами 3 полное теплосодержание и энтропия газа в сечении ef будут при этом постоянны и равны их значениям в набегающем потоке ho = hou s —Si. Но тогда из постоянства давления р в этом сечении следует, что теплосодержание Л(р, s), плотность р(р, s) и скорость V в этом сечении тоже постоянны. Примем дополнительно, что скорость в сечении f направлена вдоль образующей трубы, так что в выражениях (6.1) и (6.3) = 1. [c.119]

Если при взаимодействии тела с потоком полное теплосодержание и энтропия (или давление торможения) газа изменяются вдоль трубок тока, то сила определенная по формуле (6.4), в общем случае не равна нулю и может быть положительной (и тогда тело при движении в газе испытывает сопротивление X = или отрицательной (тогда на тело при движении его в газе действует сила тяги T = — Rx ). [c.120]

В случае, когда в обтекающем тело адиабатическом потоке происходят необратимые процессы (например, имеются скачки уплотнения, что возможно либо при сверхзвуковой скорости набегающего потока, либо тогда, когда при набегающем дозвуковом потоке вблизи тела образуются зоны со сверхзвуковой скоростью), полное теплосодержание ho газа за телом сохраняется тем же, что и в набегающем потоке, т. е. равным а энтропия газа возрастает (соответственно его полное давление падает). Применим интег рал адиабатичности к сечениям далеко перед телом и за ним [c.120]

Так как при сохранении полного теплосодержания и росте энтропии 5 тело испытывает сопротивление при движении в газе, то возникновение тяги связано в общем случае с ростом Ао при относительном движении газа, т. е. с подводом к газу энергии—механической или тепловой. [c.121]

Если /7 < /7а и газ втекает сквозь стенку с дозвуковой нормальной составляющей скорости, то, кроме условия вида (2.2), нужно задавать еще энтропию s и полное теплосодержание ho втекающего газа или другие условия, эквивалентные этим. Необходимость в этом случае задавать s и Ло на стенке математически следует из того, что линии тока, являясь характеристиками уравнений установившегося движения, несут , согласно соотношениям (1.10) и (1.11), значения энтропии и полного теплосодержания с границы области движения. При сверхзвуковой нормальной составляющей скорости вытекания газа через проницаемую поверхность параметры газа на этой поверхности нельзя подчинить каким-либо условиям. Напротив, при сверхзвуковой нормальной составляющей скорости втекания газа сквозь проницаемую границу на ней должны быть заданы значения всех параметров газа. [c.250]

Наибольшее значение в газовой динамике имеет идеальный адиабатический процесс, который предполагает отсутствие теплового воздействия и работы сил трения. По этой причине при идеальной адиабате энтропия ) газа остаётся неизменной, т. 0. такой процесс является идеальным термодинамическим— изоэнтропическим—процессом. Напомним, что далеко не всякий адиабатический процесс является идеальным. Например, при выводе уравнения теплосодержания мы показали, что наличие трения не нарушает адиабатичности процесса, но процесс с трением уже не может быть идеальным, так как он протекает с увеличением энтропии. Иначе говоря, адиабатичность процесса требует только отсутствия теплообмена с внешней средой, а не постоянства энтропии. Таким образом, адиабатичность совмещается с постоянством энтропии только в идеальном процессе. Если движение газа совершается в горизонтальной плоскости (2 =2 ) и нет технической работы (Ь=0), а процесс является идеально адиабатическим, то уравнение Бернулли на основании (54) н (64) имеет следующий вид [c.27]

В теплоизолированном газовом потоке ( ( нар = 0) без потерь dQm = 0) при совершении механической работы энтропия останется неизменной, несмотря на то, что полное теплосодержание газа изменяется [c.44]

С помощью уравнения (5.110) рассчитайте энтропию и теплосодержание двухатомного газа. [c.256]

С использованием этой величины (энтропии) строится так называемая /5-диаграмма, которая очень облегчает выполнение теплотехнических расчетов, особенно с водяным паром. Построение ее сводится к следующему. Берут две прямоугольные оси как это делалось при построении ри-диаграммы. По оси абсцисс, т. е. на горизонтальной прямой, откладывают в определенном масштабе значения энтропии 5 (рис. 23), а по оси ординат, т. е. на вертикальной прямой,—значения теплосодержаний пара г. В ро-диаграмме каждая точка характеризует состояние газа, так что, опустив перпендикуляры на ось абсцисс и ось ординат, можно найти значение удельного объема и давления. Так 66 [c.66]

Для определения изменения энтропии газа при постоянном давлении нужно расстояние между точками, соответствующими начальному и конечному состояниям данного газа (при Sj, = onst), перенести на шкалу энтропии вверху номограммы. Таким же способом определяется изменение энтропии в действительном процессе расширения газа по температурам или теплосодержаниям в конце действительного и обратимого адиабатного процессов. [c.15]

В большинстве приложений параметры осредненного потока должны правильно характеризовать расход газа через канал, поток полного теплосодержания - для вычисления подвода энергии и поток энтропии - для вычисления потерь. Поэтому в таких случаях необходимо сохранить в исходном и в осредненном потоках равенство интегральных характеристик Q, / и 5". В некоторых случаях может иметь значение также правильное вычисление но осредненным параметрам потока импульса и потока момента количества движения - для расчета сил и их моментов, правильная оценка статического давления и температуры - для рассмотрения прочности и термостойкости, величины и направления скорости - для профилирования элементов канала и учета последуюгцих потерь и т.п. В соответствии со сказанным, вводимые при осреднении канонические газовые потоки могут характеризоваться различным числом параметров. Число это должно быть достаточным для обеспечения равенства в заданном неравномерном потоке и в соответствуюгцем каноническом потоке основных величин, имеюгцих значение в рассматриваемой задаче. [c.27]

При другом широко ирименяюгцемся способе осредпепия заданному неравномерному потоку ставится в соответствие поступательный однородный поток с той же плогцадью сечения Е. Такой поток характеризуется тремя физическими параметрами, например, энтропией, теплосодержанием единицы массы газа и величиной скорости или расхода. Поэтому можно потребовать равенства трех характеристик течения в заданном и в осредненном потоках. Эти три характеристики должны выбираться соответствуюгцими рассматриваемой задаче. [c.28]

При изучении течений в каналах ВРД во многих случаях наибольший интерес представляет знание расхода, подвода энергии и потерь на различных участках тракта двигателя. Развивая и обобгцая указанный выше метод осреднения путем перехода к покою, при переходе к однородному потоку нужно принять равенство в рассматриваемом и осредненном потоках потока энтропии 5", потока полного теплосодержания /о и расхода Q. Описание неравномерного потока газа посредством трех параметров То и ро позволяет правильно определять по осредненным параметрам энергию, сообгцаемую единице массы газа, величину необратимых потерь между двумя сечениями канала и расход газа через канал. [c.28]

Воспользуемся выппсаннымп пнтегральнымп соотношенпямп, граничными условиями (1.3) и (1.5) на ударной волне и граничным условием ъи = О на, обтекаемой поверхности для онределения коэффициентов . .. В 7У-х ириближениях искомых функций. В качестве исходных пяти независимых уравнений системы (1.1) возьмем уравнение неразрывности, проекции уравнения импульсов на оси х и у, уравнение сохранения энтропии и уравнение сохранения полного теплосодержания в проинтегрированном виде. Для совершенного газа последнее уравнение (интеграл Бернулли) имеет вид [c.326]

Ф. И. Франкль (1935) и И. А. Кибель (1935) независимо дали выражение для вихря скорости в установившемся течении через производные-по от полного теплосодержания и энтропии газа. Ф. И. Франкль (1934) обобщил также метод характеристик Прандтля — Буземана для случая безвихревого обтекания осесимметричных тел, используя для1 описания движения уравнение для потенциала скорости. [c.156]

Параметры газа в состоянии торможения (или просто—параметры торлюжения) отметим нижним индексом нуль , например р —давление торможения (его принято называть также полным давлением). По определению, теплосодержание торможения совпадает с полным теплосодержанием, а энтропия торможения — с энтропией s. [c.50]

Рассмотрим теперь задачу о сверхзвуковом симметричном обтекании кругового конуса. Те же рассуждения, что и в случае обтекания клина, позволяют утверждать, что при обтекании конуса бесконечной протяженности решение, если оно существует, автомодельно, т. е. параметры течения постоянны на конусах ф = onst. В частности, головной скачок уплотнения, отделяющий однородный набегающий поток от возмущенного течения за ним, должен быть конусом Ф = Ф5- Так как интенсивность головного скачка уплотнения во всех его точках одна и та же, то и изменение энтропии газа при прохождении им скачка на всех линиях тока одинаково, так что течение за скачком изоэнтропическое. Поскольку полное теплосодержание газа при прохождении им скачка не изменяется, то изоэнтропическое течение за скачком безвихревое. Таким образом, течение за скачком представляет собой осесимметричную простую волну и, следовательно, описывается в плоскости годографа уравне-ние.4 (16.5), а решение в плоскости течения находится по решению в плоскости годографа согласно выражению (16.2). [c.322]

Ударное сжатие протекает с ударными потерями необратимо и лишь условно изображается линией Я—7, соединяющей точки, от-вечающ.ие состоянию газа до и после скачка. На прямом скачке уплотнения при неизменной полной энергии ( i =/h ) кинетическая энергия набегающего потока Wl/2=h =i —i частично сохраняется в виде кинетической энергии газа за скачком Wi f2 = ii —iu частично превращается в теплосодержание газа и—ii и частично диссипирует, что приводит к потере адиабатного теплоперепада i —lYL=ish = h —/ 1. Этот процесс сопровождается ростом энтропии 5i>5h и снижением полного давления Из состояния [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...