Теплосодержание компонента

Здесь Лаю — теплосодержание компонента основного потока при температуре стенки. Это соотношение и кривая упругости паров (содержащаяся в условиях (8.106)) составляют систему, позволяющую до решения уравнений (8.110) определить температуру и концентрацию на волне сублимации. Из системы дифференциальных уравнений (8.110) можно получить формальное решение [c.304]

Теплообмен в ламинарной переходной и турбулентной зонах течения 265 Теплосодержание компонента 20 [c.314]

Значения полных теплосодержаний компонентов продуктов сгорания /п1 и стандартных энтропий 5о взяты из соответствующих таблиц. [c.223]

Расчет теплосодержания перекиси ведется так же, как и расчет теплосодержания компонентов топлива (см, 27), [c.432]

Здесь Я, —коэффициент теплопроводности —теплосодержание 1-го компонента. Величина определяется выражением [c.20]

При известном распределении скорости и концентрации, уравнение энергии из системы (8.6) является линейным относительно полной энтальпии, и решение его не вызывает затруднений. Будем предполагать, что удельные теплоемкости компонентов и Ср2 не зависят от температуры, а числа Рг и S постоянны. Выразим входящую в правую часть уравнения энергии разность теплосодержаний /ij — в виде [c.269]

Здесь Су — средняя теплоемкость при постоянном давлении продуктов горения — полное удельное теплосодержание при исходной начальной температуре композиции топливных компонент, подаваемых в камеру сгорания ) й — полное теплосодержание при той же начальной температуре продуктов химической реакции (соответственно при полном или неполном сгорании, в зависимости от организации процесса горения) А — соответствующая теплота реакции, рассчитанная на единицу массы газа, истекающего через сопло ). [c.125]

Теплосодержание, так же как и внутреннюю энергию, для данной системы компонент топлива и, соответственно, продуктов горения можно рассматривать с точностью до аддитивной постоянной. Использование для газа (продуктов реакции) формулы I = СрТ, где Т — температура адиабатического торможения, связано с определенным фиксированием этой аддитивной постоянной. [c.125]

Из семи режимных характеристик — количества передаваемого тепла, двух расходов и четырёх крайних теплосодержаний или температур— должны быть заданы пять. По уравнениям (1) определяются две недостающие характеристики. После этого выбирается примерная конструктивная форма теплообменника, подсчитываются средние скорости теплоносителей и средние температуры, определяющие коэфициенты теплоотдачи. По этим данным находятся компоненты среднего коэфициента теплопередачи и самый коэфициент. По крайним температурам теплоносителей вычисляется средний температурный напор. Наличие всех перечисленных данных достаточно для определения по уравнению (2) потребной поверхности нагрева и установления окончательного конструктивного оформления теплообменника. [c.130]

Следующие функции применяются для описания термодинамического поведения системы из нескольких компонентов объем V, энтропия S, энергия Е, энтальпия (теплосодержание) Н = Е + PV, свободная энергия Гельмгольца А = Е — TS, свободная энергия Гиббса F — Е + PV — TS = Н — TS. [c.14]

Поскольку теплота реакции и теплосодержание второго компонента часто являются величинами одного порядка, относительные погрешности двух величин, подлежащих вычитанию одна из другой, имеют меньшие значения, чем при первом методе, когда окончательная величина значительно меньше теплот растворения чистых компонентов и сплава. Перенос расплавленного компонента из печи в калориметр сопровождается некоторой потерей тепла в связи с этим наблюдаемое повышение температуры калориметра не позволяет получить точное значение теплосодержания первого-компонента. Однако эта ошибка может быть исключена по разности между опытами, проведенными со вторым компонентом и без него, при условии, что эти опыты производятся в полностью идентичных условиях. [c.94]

Термодинамический анализ комбинированных контактных газопаровых циклов можно существенно упростить, если считать, что теплосодержание и теплоемкость перегретого пара, входящего в смесь, зависят только от температуры. Тогда все процессы, совершаемые каждым компонентом смеси, должны протекать [c.80]

Таким образом, вдувание в горн печи высоконагретого восстановительного газа позволяет форсировать доменный процесс, обеспечивает значительное (на 30%) уменьшение расхода тепла для выплавки 1 кг чугуна благодаря исключению затрат тепла на разложение влаги дутья и компонентов вдуваемого восстановительного газа, уменьшению относительных потерь в окружающую среду и выходного теплосодержания колошникового газа и шлака. [c.106]

Ру — составляющие вектора массовых сил (отнесенные к единице массы) х у — составляющая тензора трения qy — составляющая вектора теплового потока / — составляющая вектора диффузии г-го компонента Ki — скорость изменения концентрации i-ro компонента вследствие химических реакций (неравномерности) Н — полное теплосодержание единицы [c.88]

Aj — теплосодержание единицы массы z-го компонента [c.89]

Успешное применение рассматриваемого метода связано с выполнением определенных условий. Прежде всего течение должно относиться к классу задач пограничного слоя (малость поперечной компоненты скорости по сравнению с продольной и продольного переноса по сравнению с поперечным). Далее, движение должно происходить вдали от твердых стенок и быть практически изобарным (не содержать мест со значительным искривлением линий тока). Что касается начального распределения импульса (теплосодержания), то оно может быть произвольным, в чем и сказывается одно из существенных преимуществ развиваемой схемы расчета. [c.340]

Теплосодержание этого расплава можно определить аддитивным сложением теплосодержаний его компонентов, откуда [c.143]

Калориметрическую температуру горения также обычно подсчитывают по методу последовательных приближений на основе данных о количестве продуктов горения и определения их средневзвешенной теплоемкости, исходя из теплоемкостей отдельных компонентов и состава продуктов горения. При этом в ряде случаев, на основе данных о составе продуктов горения и их средневзвешенной теплоемкости предварительно определяют теплосодержание продуктов горения. [c.95]

Особое значение могут иметь величины предельных парциальных теплот смешения, на важность изучения которых в свое время обращал внимание Киреев [69, 86, 87]. Предельные парциальные теплоты смешения, которые можно рассматривать как дифференциальные мольные теплоты растворения при бесконечном разбавлении, интересны благодаря своему относительно простому физическому содержанию. Их величина представляет собой разность между теплосодержанием (внутренней энергией) растворяемого компонента в бесконечно разбавленном растворе и в состоянии чистой жидкости. При этом величина парциальной теплоты в разбавленном растворе обусловлена только взаимодействием растворяемого компонента с растворителем — в нее не входят взаимодействия молекул растворенного компонента между собой. [c.41]

Здесь и, V, УО - компоненты скорости вдоль осей р, р, 8, г - плотность, давление, энтропия и полное теплосодержание единицы массы газа. Для совершенного газа с постоянными теплоемкостями [c.324]

Для проверки качества измерений интегрированием определены избыточные импульс, теплосодержание и содержание компонент в разных поперечных сечениях потока для всех исследованных режимов. Как известно, эти величины являются инвариантами течения. Их отличие от значений в начальном сечении не превышает 10-15%. [c.276]

Энтальпия (теплосодержание) смеси газов перед скачком и за ним с учетом нетепловых видов внутренней энергии е есть сумма энтальпий компонент смеси [c.112]

Группа жаропрочных сплавов на никелевой основе отличается улучшенной по сравнению со сталями обрабатываемостью. Скорость съема для жаропрочных сплавов на 30—50% выше получаемой при обработке обычных сталей. Для некоторых жаропрочных сплавов (например, Ж6) получены скорости съема, превышающие в 2 раза аналогичный показатель обрабатываемости сталей. Замечено, что с ростом мощности указанное различие в обрабатываемости между сталями и жаропрочными сплавами увеличивается. Это улучшение обрабатываемости с переходом от обычных углеродистых сталей к жаропрочным сталям и сплавам обусловлено уменьшением температуропроводности и теплосодержания последних. Добавки к жаропрочным сплавам тугоплавких компонентов, таких как вольфрам и титан, ухудшают обрабатываемость жаропрочных сплавов. [c.81]

Следовательно, обобщенная энтальпия единицы массы i-й компоненты смеси состоит из теплосодержания этой ком-т [c.557]

Обычно в формулах вида (VII.14) изменение температуры принято брать осредненным таким образом, чтобы скалярная по существу величина теплоемкости не зависела от направления теплового воздействия. Для удобства измерений, обработки экспериментальных данных и расчетов целесообразно изменение теплосодержания относить к изменению температуры на поверхности ограждения. Интересно отметить, что для несимметричных по расположению компонентов ограждений такая эффективная теплоемкость может существенно зависеть от того, на какой сто- [c.173]

Л0 / —теплосодержание -того компонента в топливе нли окислителе в ккал/кг-, [c.147]

Полное теплосодержание каждого из этих компонентов /п прн данной температуре сгорания равио сумме физического теплосодержания при этой температуре н химической энергии (теплоты) образования данного компонента. [c.148]

Термическая обработка перечисленных и других материалов практически не меняет приведенных в табл. 12 данных. Низкая обрабатываемость чугуна по сравнению со сталью 45 объясняется меньшей стабильностью процесса, вызванной включениями свободного графита. Жаропрочные сплавы обрабатываются значительно лучше, чем сталь 45, благодаря уменьшению их температуропроводности и теплосодержания в расплавленном состоянии. Добавление к ним тугоплавких компонентов снижает обрабатываемость, [c.85]

Так как Ыиц=апО/Я= D t/( t —то для определения среднекалорической температуры дисперсного потока in запишем количество тепла, проносимое через сечение Q, как сумму теплосодержаний компонентов и как теплосодержание потока с общей средней температурой п [c.204]

В полном теплосодержании доля кинетической энергии компонент топлива, поступающего в камеру сгорания, нрптожна и на практике меньше 10 части от А. [c.125]

При растворении и смешении компонентов ПИНС с раство-рителямп также происходит изменение свободной энергии, энтальпии (теплосодержания) и энтропии системы. Для самопро-язвольного смещения компонентов справедливо следующее уравнение изменения энергии [c.60]

При температурах выше 560° С Боллингом наблюдалось аномальное увеличение энтальпии. Искажающее влияние скрытой теплоты плавления на общее теплосодержание явно обнаруживалось уже при 572° С на поликристаллических образцах и с 574° С в случае монокристалла. Наблюдавшийся эффект предплавления объясняется Боллингом возможностью локальных колебаний в концентрации компонентов вследствие заметной сегрегации, которая может возникать при кристаллизации образца. [c.32]

Изложенное показывает, что при оценке механических свойств металлов изменение теплосодержания является важным энергетическим параметром. К сожалению, этой термодинамической характеристике до сих пор не уделялось должного внимания в проблеме жаропрочности. В результате недооценки этой характеристики в настоящее время имеется очень мало опытных данных о значении величины и ж применительно к мета. 1лическим сплавам. Отсутствует также теоретическая разработка вопроса о зависимости изменения теплосодержания твердых металлических растворов от концентрации и природы легиоующих компонентов. [c.56]

I, — соответственно кониентрация и энтальпия ьго компонента смеси. Величина I, равна полной энергии, состоящей из теплосодержания 1-го компонента газа, и химической энергии (ивн)] его образования, т. е. [c.66]

Умножив вессвой состав продуктов сгорания на внутренние энергии, теплосодержания или энтропии компонентов и сложив полученные произведения, найдем и, I и 8 продуктов сгорания при данной температуре. После этого можно вычислить теплоемкости Ср, и показатель Пуассона к. [c.163]

Величины полного теплосодержания каждого из компонентов в зависнморти от температуры приведены в приложении 3. Подсчет полного теплосодержания смеси продуктов сгорания одного килограмма топлива производится по формуле [c.148]

Органические компоненты отходов отделяются для последующей ферментации. Сырьем для производства биогаза являются также стоки промышленных предприятий. Обычно производство биогаза составляет 130 - 180 м на 1 т отходов при суммарном содержании твердой фазы 40 - 60% или 0,38 - 0,47 м7кг летучих твердых компонентов. Биогаз состоит в основном из метана (60%) и углекислого газа. Объемное теплосодержание биогаза 21 МДж/м1 [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...