Сечение полых моделей

СЕЧЕНИЕ ПОЛЫХ МОДЕЛЕЙ И ЛИНИИ СРЕЗА ДЕТАЛЕЙ [c.125]

СЕЧЕНИЕ ПОЛЫХ МОДЕЛЕЙ [c.125]

В первую очередь выявляют вид пересекающихся поверхностей, которыми ограничено данное геометрическое тело, и их границы в пределах сечения. После этого с помощью линий связи строят профильную проекцию. Для наглядности фигура сечения заштриховывается. Чертеж выполняется без определения действительного вида сечения. Желательно по чертежу полой модели выполнить аксонометрическую проекцию. [c.119]

В табл. 11 даны и общие формулы для уточненного расчета амплитуд эхо-сигналов с использованием графиков, приведенных на рис. 44. График i соответствует моделям точечных дефектов (диск, сфера, короткий цилиндр) /2 — протяженным дефектам (полоса, длинный цилиндр). Протяженным считают отражатель, размеры которого в направлении, перпендикулярном к оси преобразователя, превышают поперечное сечение поля преобразователя. За единицу расстояния от преобразователя до отражателя принята длина ближней зоны = [c.232]

Следует отметить, что в динамических задачах, кроме этого, возможно искажение поперечных сечений, связанное с модами колебаний более того, в зонах больших градиентов переменных во времени полей модель классической теории упругости может оказаться непригодной. [c.15]

Заданием 47 предлагается закончить построение трех проекций усеченной полой модели и найти действительную величину фигуры сечения. Аксонометрическая проекция выполняется по усмотрению преподавателя (рис. 20). [c.11]

Перечертить и закончить в трех проекциях чертеж усеченной полой модели. Найти натуральную величину сечения. [c.78]

Выполним упражнение, приведенное на рис. 212. Сначала выполняется комплексный чертеж усеченной полой модели, которая имеет отверстие, перпендикулярное оси призмы. Чертеж вьшолняется без определения действительного вида сечений. Затем для наглядности вьшолняется фронтальная диметрическая проекция. [c.125]

Освоив построение сечений различных геометрических поверхностей и тел, определение действительного вида сечения и построения разверток поверхностей, необходимо выполнить ряд упражнений для развития пространственного воображения. Например, по двум проекциям усеченной полой модели (рис. 214, а) построить ее третью проекцию или найти ее третью проекцию из приведенных на рис. 214, б изображений. [c.126]

Рис. 7.2. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения при Ру, Р - 9,6

Сопоставляя результаты экспериментальных исследований модели аппарата круглого сечения с боковым входом потока при установленной уголковой решетке (рис. 8.3, а) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, а, убеждаемся в достаточно высокой эффективности этой решетки [c.204]

Рис. 8.3. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Ри/Р =

Эффективность описанного распределительного устройства была проверена экспериментально на модели узла изоляции натуральной величины (рис. 8.9). Во время опытов измерялись поля скоростей в сечениях 1—/ и 2—2, относительные расходы воздуха д = /<7ср через отдельные щели кольцевой решетки и проводились визуальные наблюдения (по шелковинкам) направлений скоростей в сечениях О—0, 1—1 и 2—2. [c.216]

Рис. 9.24. Поля скоростей т по сечению модели электрофильтра установки № 2 (после реконструкций по варианту 2)

Локальное моделирование заключается в том, что подобие температурных полей осуществляется не во всем объеме аппарата, а в отдельных ее местах — сечениях, где производится исследование теплоотдачи. Равенство определяющих критериев в образце и модели может быть выполнено приближенно. [c.425]

Предельная нагрузка lyjjp. Значения предельной нагрузки для разных зон разрушения приведены в табл. 3.6 и на рис. 3.17. Размер поля модели определяется углом, равным 20°49 39". Как видно из рис. 3.17, несущая способность оболочки при хрупком разрушении (исчерпание прочности кольцевого сечения) для любой зоны разрушения модели меньше, чем при образовании кинематического механизма. В конструкциях прочностные характеристики сечений в связи с колебанием в толщине плиты и в положении арматуры существенно различаются. Для ф>10° (рис. 3.17) предельная нагрузка мало меняется с ростом зоны разрушения. Поэтому в связи с неравномерностью прочности сечений зона разрушения не всегда будет иметь максимальные размеры. [c.215]

Как и в предыдущем примере, автоколебания вызываются потоком жидкости, но их бесспорная практическая роль вряд ли нуждается в специальных пояснениях. На фото XXI показана прежняя демонстрационная модель, но стержень полукруглого сечения заменен моделью профиля крыла. Длинная гибкая опора позволяет крылу перемещаться вверх и вниз как жесткому целому (таким же образом движется и стержень пол т<рутлого сечения) это Д1т кение соответствует перво1 1 степени свободы. Движение, соответствующее второй степени свободы — это поворот крыла вокруг своей оси, сопровождающийся деформацией тонкой листовой пружинки при таких колебаниях изменяется наклон крыла относительпо набегающего потока. Система имеет и другие степени свободы (так, крыло может перемещаться параллельно потоку), но они не играют существенной роли. При достаточно высокой скорости потока крыло совершает вертикальные колебания, и одновременно происходят изменения угла наклона крыла относительно набегающего потока угла атаки). Это — пример классического флаттера — движения, происходящего с двумя степенями свободы. [c.91]

Если при решении отдельных задач заранее известен размах некоторых параметров АКФ, то определение остальных параметров сводится к отысканию наименьшего значения 0 при ограничениях на параметры (задача нелинейного программирования). Построение двухмерной АКФ производят с помощью ЭВМ по программе Сидоркиной (Фортран-IV для ЕС-1022). С ее помощью определяют параметры с, а, р АКФ. Для определения параметров аппроксимирующей функции необходимо располагать композицией значений геологического параметра, по которой считают модельную автокорреляционную функцию. Композиция должна быть типична для всей площади моделируемого поля. Ее характер определяется целевым назначением модели, масштабом и особенностями геологического строения. С. П. Сидоркина предлагает оперировать композициями, включающими значения геологических параметров, измеренных 1) во всех точках, используемых для построения математической модели 2) в точках, размещенных в пределах типичного участка 3) в точках, расположенных по сечениям поля, ориентированным по главным направлениям изменчивости и Первый вариант композиции рекомендуется для построения моделей, выявляющих первый ярус структуры, при малом числе точек измерения геологического параметра. Другие варианты более предпочтительны при необходимости получать модели, отвечающие второму и более глубоким ярусам структуры поля. Наиболее детально структура поля геологического параметра в его модели устанавливается путем расчета модельной автокорреляционной функции по точкам, окружающим узел интерполяции. При этом в процедуре интерполяции значений геологического параметра на некотором участке поля используют данные о статистической структуре этого участка. Тип аппроксимирующей АКФ выбирают по данным анализа периодограммы, вычисленной для главного сечения, по эмпирической АКФ, построенной на основании экспериментальных данных. Используя эмпирическую автокорреляционную функцию, по номограммам подбирается АКФ- Можно найти АКФ путем перебора различных модельных автокорреляционных функций, вычисляемых на ЭВМ. Оптимальную МАКФ выбирают по наименьшей средней квадратической погрешности восстановленного поля. [c.226]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным. [c.10]

Установка, на которой проводились экспериментальные исследования, показана на рис. 7.1. Полый цилиндр 5, установленный вертикально и собранный из отдельных легко разъединяемых царг 3 диаметром = 500 мм, представлял собой схематизированную модель рабочей камеры аппарата круглого сечения. Горизонтальный подводящий участок I, присоединенный к рабочей камере сбоку, был сменным изменяли его диаметр (т. е. площадь сечения Ь ), что позволяло получать различные соотношения площадей Рк1Рд рабочей камеры и входного отверстия (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Рис. 7,8. Поля сюростей в рабочей камере модели аппарата прямоугольного сечения при центральном входе потока вверх

Рис. 7.14. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки при боковом входе потока (FkIFq = 9,6)

Рис. 8.1. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Рк1Ра 16) при боковом входе потока

Часть исследований с направляющими устройствами производилась также на модели круглого сечения при отношении площадей Р /Ро 16 на основании визуальных наблюдений при помощи щелковинок был выбран оптимальный угол установки направляющих лопаток д 56°, при котором профиль скорости получался наиболее симметричным. Диаграммы полей скоростей (рис. 8.1) показывают, что при большом отношении площадей Рк/Ро 16) одни направляющие лопатки или пластинки не могут обеспечить удовлетворительного распределения скоростей по сечению аппарата (см. рис. 8.1, б, б). Более равномерное распределение скоростей достигается при установке за направляющими лопатками одной плоской решетки ( р 6, = 0,44, см. рис. 8.1, е, е), а вполне удовлетворительное — при установке двух решеток ( р1 = Срз = 4,5 / = 0,48, см. рис. 8.1, г, ж). [c.199]

Рис. 8.5. Поля скоростей п рабочей камере модели аппарата круглого сечения Рц Рц 16) при вводе потока через короткий диффузор с раэделиТ(. льными стенками

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF 16 (рис. 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ((( 12 / - 0,35) или решетки из угс>лков (( р 60 [c.207]

Полученные на модели поля скоростей в различных сечениях аппарата (рис. 9.20) позволили вычислить величины Л4к для каждого электрополя обоих электрофильтров и их средние значения (табл. 9.12). Практически равномерное распределение скоростей дали две перфорпровапные решетки с - 0,35, i bi6pr iini,ie с помощью ( юрмул (4.129) и (4.127) при / к/Ко 0,62 и N( 2, что [c.261]

Рис. 9.20. Поля скоростей гЪ по сечениям модели группового. члектрофил )-трл

Значения коэффициентов неравномерности М и (Мц1)ср, полученные на основании полей скоростей, снятых на модели в сечениях каждого из трех электрополей, приведены ниже. [c.264]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Для того чтобы модель стала подобна образцу, необходимо выполнить следующие условия. Моделировать можно процессы, имеющие одинаковую физическую природу и описываемые одинаковыми дифференциальными уравнениями. Условия однозначности должны быть одинаковы во всем, кроме численных значений постоянных, содержащихся в этих условиях. Условия однозначности требуют геометрического подобия образца и модели, подобия условий движения жидкост1[ во входных сечениях образца и модели, подобия физических параметров в сходственных точках образца и модели, подобия температурных полей на границах жидкой среды. Кроме того, одноименные определяющие критерии подобия в сходственных сечениях образца и модели должны быть численно одинаковы. [c.425]

Геометрическое подобие образца и модели осуществить нетрудно. Подобное распределение скоростей во входном сечении также может быть выполнено относительно просто. Подобие физических параметров в потоке жидкости для модели и образца выполняется лишь приближенно, а рюдобие температурных полей у поверхностей нагрева в модели и образце осуществить очень трудно. В связи с этим применяют приближенный метод локального моделирования. [c.425]

Рассмотрим, например, расчет пластины, работающей в глубоком вакууме (74]. На рис. 5-1 показана математическая модель пластины с покрытием. При анализе теплопередачи будем считать температурное поле в сечении равномерным и одномерным, что при малом отношении толн ины к длине дает достаточно точные результаты. В случае одномерности предполагается, что температурный градиент покрытия в направлении х является очень малым по сравнению с температурным градиентом покрытия, нормальным к поверхности. Следовательно, в покрытии рассматривается только составляющая теплового потока от пластины к окружающей среде и все тепло в направлении х проходит по металлу подложки. Введем следующие предположения передача тепла окружающей среде происходит только излучением среда имеет температуру, равную 0 К радиационная поверх- [c.111]

При использовании модели сечений выведения (и длины релаксации) возможно приближенное рассмотрение поля быстрых нейтронов (или первичных у-квантов) и для других геометрических конфигураций активной зоны и защиты. В этом случае можно применять аналитические формулы и таблицы, полученные для различных объемных источников с равномерной плотностью излучения (см. гл. VI). Например, для плоского полубесконеч-ного пространства в качестве модели активной зоны [c.53]

Проведем в установившемся потоке (т. е. таком, что поле скоростей в нем не зависит от времени — стационарно) одтю-родной идеальной несжимаемой жидкости бесконечно тонкую трубку тока (рис. 326). Если жидкость однородна и кесжп-маема, то плотность ее одинакова во всем потоке. Идеальная л<идкость представляется такой моделью сплошной среды, в которой при ее движении полностью отсутствуют касательные на-пря /кения (внутреннее трение). Выделим в трубке в данный момент времени t объем, заключенный между двумя ортогональными к боковой поверхности трубки сечениями Oi и В смежный момент t + dt выделенный объем жидкости сместится вдоль труб- >-ки тока и займет положение, ограни- ченное сечениями а и а. [c.245]

Предложен и реализован в составе САПР подход к определению установившихся электромагнитных процессов, использующий метод конечных элементов для расчета распределения магнитного поля в поперечном сечении машин. Кроме того, разработаны цифровые модели явнополюсных машин классической конструкции, с гребенчатым ротором, неявнополюсных синхронных машин, индукторных машин с пульсирующим и постоянным потоком, машин с внешне- и внутризамк-нутым потоком и др. на основе инженерных методов расчета. Созданы проблемно-ориентированные пакеты программ Модель и Поле , включающие программы, соответствующие названным математическим моделям электрических машин, программные модули аналитической аппроксимации одно- и двумерных функций, набор программных средств численного решения нелинейных задач и графического отображения распределения магнитного поля. [c.287]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...