Основная формула ослабления

ОСНОВНАЯ ФОРМУЛА ОСЛАБЛЕНИЯ [c.43]

Основная формула ослабления [c.43]

В предыдущих разделах этой главы для простоты были опущены поляризационные эффекты. Две основные формулы — основная формула ослабления (разд. 4.2) и комплексная формула дисперсии (разд. 4.3) — в том виде, как они даны, правильны а) для любого типа скалярных волн, б) для световых волн при некоторых простых условиях см. разд. 4.1 и ниже. Общие выражения, включающие все поляризационные эффекты, получаются следующим образом. [c.48]

При распространении акустической волны от источника с увеличением расстояния, на которое она распространяется, происходит ее ослабление. Основные причины ослабления — расхождение лучей (дифракционное ослабление) и затухание волн. Если рассматривать ультразвуковые колебания (УЗК) как частный случай акустических, то их излучатель в виде круглого диска диаметром 2а (рис. 6.19, а), генерирует пучок, который не расходится в ближней зоне участка объекта. Сам данный участок при этом имеет цилиндрическую форму, протяженность которой вычисляется [ю формуле [c.168]

Все результаты разд. 2.4—2.6 для разветвленных и резонирующих систем можно сразу обобщить, учтя ослабление волны за счет трения, если во всех формулах сделать простую замену с на величину (140). Тогда, согласно уравнению (96), oZ/ ab имеет отрицательную мнимую часть, которая видоизменяет заключения, выводимые из основной формулы для разветвлений (97). В сущности это связанное с трением демпфирующее воздействие, как можно было ожидать, делает все резонансные пики конечными, ограничивая максимально возможную степень приближения комплексного числа oZ/ ab к полюсу [c.171]

Сечение ослабления, которое определяется значением S(0) согласно основной формуле разд. 4.21, равно [c.405]

Вид кривых ослабления для металлических шаров (разд. 14.22, рис. 54) можно теперь также понять немного лучше. Если, следуя основной формуле разд. 17.13, мы сложи.м ординаты кривых / и // на рис. 69 и вычтем 2, то действительно получим быстрый рост вещественной части при малых х, некоторую задержку для л от 2 до 4 и медленный спад кривой после этого. [c.421]

Поле у-квантов в защите реактора, обусловленного вторичным у-излучением из материалов активной зоны, может быть рассчитано по формулам, приведенным в 9.4. Ниже рассматривается в основном задача расчета ослабления вторичного у-излучения из материалов защиты. [c.61]

В примерах в основном использованы протяженные источники. Для точечных источников применяются известные формулы типа (7.127). Коэффициенты ослабления и факторы накопления точечных источников для главных эффективных энергий смеси продуктов деления приведены в табл. II. 1. [c.330]

Напряжения растяжения в основном сечении, в ослабленной резьбой и припасованной частях болта соответственно определяются по формулам [c.200]

Сначала по принятой в США формуле определяется необходимая толщина основной трубы при отсутствии ослабления (обозначения изменены на принятые в Нормах [Л. 50]) [c.416]

Замечательной особенностью приведенных формул является их простота и наглядность. Из формул видно, что для частиц малых размеров фактор ослабления Кх изменяется пропорционально величине р, а фактор рассеяния — пропорционально величине р. Поэтому при достаточно малых значениях р величина становится пренебрежимо малой по сравнению с величиной /С . В этом случае можно считать, что ослабление связано в основном только с поглощением и величина [c.49]

Угольная пыль. Основные закономерности, описывающие радиационные свойства угольной пыли, такие же, как и для золовой пыли. В качестве примера на рис. 3-10 приведены данные об оптической толщине слоя по ослаблению для частиц антрацитового штыба (АШ) и каменного угля (печорского марки ПЖ и донецкого марки Г). Из рисунка видно, что, как и для золы, линейный характер зависимости т от iL наблюдается лишь в области сравнительно небольших значений fAL< 20 г/м . При более высоких значениях jxZ эта зависимость является нелинейной и описывается, как и для золы, формулами вида (3-6), (3-7) и (3-8). Аналогичными для золы и угольной пыли являются также зависимости интегрального фактора ослабления К от температуры Т и среднего диаметра частиц х. Для частиц АШ коэффициент А в выражении (3-10) равен 0,14, а для частиц каменного угля А 0,08. [c.92]

Как видно из формулы (30), величина переднего угла для данного сверла в основном определяется углом наклона винтовых канавок w. Величина w имеет значение 20—24° для сверл D - Q мм и 25—33° для сверл D > 10 мм. Таким образом, угол наклона канавок сверла выполняет двойную роль, а именно, используется для получения передних углов сверла и для транспортирования стружки из зоны резания. При сверлении глубоких отверстий решающее значение имеет хорошее удаление стружки из зоны резания, что возможно лишь при повышенных значениях угла W. Однако в стандартных конструкциях сверл простое увеличение угла подъема спирали, помимо ослабления ре- [c.42]

Интенсивность рассеянного излучения. Коэффициенты рассеяния, поглощения и ослабления. Приведенные выше краткая схема решения уравнений Максвелла, формулы для составляющих рассеянного поля и основные свойства этих полей исчерпывают математическое содержание теории Ми. Следующая задача состоит в использовании этих решений и свойств с целью получения формул для физически измеряемых величин. К числу последних относятся интенсивность рассеянного излучения и параметры Стокса. Из сопоставления именно этих величин для падающего и рассеянного излучения следуют основные оптические характеристики для рассеивающих частиц. [c.16]

Ниже приводится вывод формул для видения оптического горизонта, наблюдаемого с земной поверхности, и вывод основного соотношения для зависимости метеорологической дальности видимости от коэффициента аэрозольного ослабления, широко используемой в атмосферной оптике. В обоих случаях речь идет о видении вдоль горизонтальной трассы и предполагается, что атмосфера и подстилающая поверхность вдоль всей трассы однородны. При этом предположение об однородности горизонтальных трасс является обычным при решении подобных задач и оправдано для длин трасс, значительно превышающих размеры локальных неоднородностей, с ошибкой не более дисперсии неоднородностей. Типичной для реальных условий является и вертикальная однородность атмосферы в пределах нескольких десятков метров, где обычно проходит линия визирования при наблюдениях по горизонтальным приземным или приводным трассам. [c.154]

Более подробное обсуждение могущих возникнуть различных случаев читатель найдет в уже цитированных трудах Хевисайда. Основной целью является распространение волн по возможности без изменения формы. Здесь желательно отличать простое ослабление от искажения. Если, как в выражениях (16) и (18), Р не зависит от р, то амплитуды всех слагающих уменьшаются в одном и том же отношении и, таким образом, сложная волна распространяется без искажения. Формула кабеля (15) представляет пример противоположного положения вещей, когда волны высокой частоты ослабляются в иной пропорции, чем волны низкой частоты. Из расчетов Хевисайда следует, что искажение уменьшается даже при небольшой индуктивности линии. [c.488]

Перейдем теперь к анализу влияния различных факторов на режим разрывных автоколебаний. Из рис. 9.5 видно, что на основной части верхней ветви кривой 1 = х (ко) возрастание приводит к уменьшению Исключение составляет область весьма малых значений в которой зависимость имеет обратный характер. При достаточно высоком значении верхняя и нижняя ветви кривых сливаются, после чего происходит срыв автоколебаний. Срыву колебаний, как и следовало ожидать, способствует ослабление положительной обратной связи, которая характеризуется параметром т, и увеличение сопротивления в питающем трубопроводе. Поскольку параметр т, согласно (9.55), обратно пропорционален то возрастание длины трубопровода также должно способствовать срыву разрывной формы кавитационных колебаний. Из формулы (9.61) следует, что увеличение сопротивления напорной магистрали /13 препятствует срыву колебаний. В этом же направлении действует уменьшение величины к, характеризующей степень зависимости колебаний напора от колебаний входного давления. [c.285]

Тепловые нейтроны во время их распространения от реактора-источника испытывают множество столкновений с атомами воздуха. Поэтому движение тепловых нейтронов является в основном диффузионным процессом, а не распространением по прямой линии, как в случае быстрых нейтронов и -у-фотонов в результате этого в закон ослабления излучения тепловых нейтронов с расстоянием более правильно вводить г , а не как в уравнениях (15.26) и (15.27). Мощность дозы облучения тепловыми нейтронами, образующимся при работе реактора на умеренно замедленных нейтронах, на уровне моря и при отсутствии защиты приближенно оценивается по формуле [c.536]

Это — основная формула ослабления. Предыдущий вывод показывает, что Б действительности процесс ослабления состоит не в экранировании волны, а в более тонком явлении интерференции. Рассеянная волна изымает часть энергии из первоначальной волны путем интерференции. Активная площадь интегралов имеет порядок zX. Телескоп будет регистрировать полное ослабление, если только его диаметр значительно больше У z k. С увеличением 2 линейный размер активной площади увеличивается какУг. Итак, волна, рассеянная вперед, имеет все более и более слабое влияние, поскольку ее энергия распределяется по [c.44]

Основная трудность использования метода лучевого анализа состоит в достаточно корректном учете рассеянного в защите излучения. Например, для быстрых нейтронов часто рассеянное излучение можно учесть, приняв 2 (г) равным сечению выведения 2выв (г) или сечению ослабления в геометрии широкого пучка, для у-квантов — введением в формулу (12.26) фактора накопления в экспоненциальном виде. [c.140]

В этих формулах d(, — диаметр основного сечения болта 0,3 5 — учитывает податливость ослабленной резьбой части болта диаметр а и угол а (рис. 111.11,6) определяют конус давления во фланцах t ga = 0,45, он изменяется от 0,4 до 0,5 do — диаметр отве зстия под болт 2,30 —число, учитывающее переход от натуральных к десятнчным логарифмам. [c.75]

Коэффициент Ру является постоянной величиной, не зависящей от агрегатного состояния среды (жидкое, твердое, газообразное). Формула (3.12) является основной для определения плотности радиометрическим методом при сквозном просвечивании. Однако возможности испытания конструкций при сквозном просвечивании весьма ограничены. Это связано с большими техническими трудностями расположения источника излучения и счетчиков с двух сторон изделия, а также с большим количеством типов изделий с тонкими стенками, особенно изделий из стеклопластиков, в которых ослабление у-лучей будет чрезвычайно малым. В таких случаях рекомендуется использовать методику рассеяния, основанную на регистрации характеристик рассеянного излучения. Теоретический анализ рассеянного излучения, сделанный Н. А. Крыловым, приводит к следующему выра- кенпю, связывающему интенсивность рассеянного излучения с плотностью среды [c.96]

Как отмечалось в гл. 1 и 2, в соответствии с нормами расчета на прочность [1] выбор основных размеров и геометрических очертаний элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов включает определение номинальной толщины стенок этих элементов конструкций, работающих под давлением. Используются формулы безмоментной теории оболочек и сопротивления материалов, в которые вводятся полученные экспериментально коэффициенты прочности при ослаблении одиночными непод-крепленными отверстиями (или системой отверстий) и сварными швами. При превьпиении определенных размеров отверстий нормы регламентируют варианты их укрепления усиливающими элементами, задавая площадь сечения этих элементов. [c.44]

Интересно сравнить применительно к частицам углерода приближенную зависимость (5-13) для малых частиц, учитывающ,ую только первое парциальное электрическое колебание, с результатами расчета спектральных коэффициентов ослабления на ЭВМ по формулам (1-10) и (1-11), в которых суммирование бесконечных рядов производится по всем основным парциальным волнам электрических и магнитных колебаний. Такое сравнение наряду с оценкой сходимости расчетов позволяет установить также предельное значение параметра р, до которого справедлива зависимость (5-13) для малых частиц углерода, дисперсия оптических параметров которых описывается формулами (4-3) и (4-4). [c.148]

Это основное условие, необходимое для сохранения натяга в затворе при работе на криогенных жидкостях. Но краны для криогенных жидкостей имеют седла, выполненные из фторопласта-4, коэффициент линейного расширения которого значительно больше, чем у металла. Следовательно, в арматуре, предназначенной для криогенных жидкостей, при одинаковых материалах корпуса и шара всегда будет иметь место ослабление натяга в затворе при охлаждении. В целях уменьшения этого явления следует делать шар из нержавеющей стали, а корпус из алюминиевых или медных сплавов. Проверку затвора на сохранение натяга при захолаживании следует производить по формуле (4.4). При этом принимается Д7 к = Д7 затв. [c.96]

Механические характеристики прини мают по стандартам и техническим условиям При расчете детали, изготовленной из сталь ных отливок или методом литья, допускаемьк напряжения, определяемые по табл. 8.2.3 должны быть уменьшены на коэффициенту = 0,75...0,85. При расчете труб со сварны ми швами в формулы вводят коэффициенты ( (при растяжении) и фи (при изгибе), учиты вающие ослабление сварного соединения пс сравнению с основным материалом. [c.805]

Используя представления комплексных потенциалов (z) и Ф2 (г) (IV.13), (IV.15), (IV.17) и (IV.18) через скачки смещений (tn) и напряжений Q на контурах криволинейных разрезов в полубесконечной плоскости, по формулам (L152) и (1.153) получаем сингулярные интегральные уравнения основных граничных задач для рассматриваемой области. В случае первой основной задачи для полуплоскости, ослабленной системой произвольно ориентированных прямолинейных трещин, такие уравнения впервые построены в работах [50, 2151. Они справедливы как для внутренних, так и для краевых трещин. В частности, па основе интегральных уравнений для системы прямолинейных трещин в полуплоскости [2151 в работе [420] рассмотрена задача об определении концентрации напряжений около треугольного краевого выреза в полубесконечной пластине. При этом вырез образовывался двумя краевыми трещинами, выходящими из одной точки. Точно так же изучалось распределение напряжений в полуплоскости около прямоугольного выреза [3521. При использовании интегральных уравнений в случае криволинейных разрезов можно рассматривать аналогичные задачи о криволинейных вырезах различной формы, выходящих на край полуплоскости. [c.115]

Расчет функции Фа(а 51п0), характеризующей диаграмму направленности преобразователя, показан на рис. 3.4. Полное ослабление сигнала от 1 до О происходит в угловом секторе 20, который называют основным лепестком диаграммы направленности. Граничные значения угла 0 для основного лепестка определяются из условия /1(д )=0, которое выполняется для диска при аЙ51п 0 = 3,83. Отсюда нетрудно получить формулу (2.27) 0 = агсз1п 0,61 Я/а. В пределах основного лепестка сосредоточено около 85% энергии излучения. Остальная часть энергии сосредоточена в боковых лепестках. [c.72]

В зависимости от конкретных условий (состояние погоды, температ5фа, местность) величина X может изменяться в довольно широких пределах. Очевидно, наибольшей прозрачностью обладает совершенно чистая и сухая атмосфера. Ослабление света здесь происходит в основном за счет молекулярного рассеяния, законы которого хорошо передаются известной нам формулой Рэлея. Величины Н и х тако идеальной атмосферы могут быть вычислены теоретически. Значения их оказываются равнылп (для зеленого монохроматического излучения) [c.726]

А. С. Гиневским и Я. Е. Полонским в 1962 г. были опубликованы расчеты (по способу дискретных вихрей) решеток из двухпараметрических дужек с максимальным прогибом до 30% и его положением на 30—50% хорды. На основании результатов этих расчетов были получены полезные интерполяционные формулы для основных гидродинамических параметров решеток используемых в осевых вентиляторах и компрессорах. Несколько позже вихревой метод был запрограммирован и применен в практических расчетах решеток паровых турбин и стационарных газотурбинных двигателей (М. И. Жуковский, Н. И. Дураков и О. И. Новикова, 1963 В. М. Зеленин и В. А. Шилов, 1963). В теоретическом отношении и для реализации численных методов важны вопросы разрешимости уравнений, сходимости последовательных приближений и оценки точности решений. В теории гидродинамических решеток эти вопросы изучены еще недостаточно они более продвинуты в теории упругости в связи с близкими задачами о напряжениях в плоскости, ослабленной бесконечным рядом равных вырезов (Г. Н. Савин, 1939, 1951 С. Г. Михлин, 1949) и их двоякопериодической системой (Л. М. Куршин и Л. А. Фильштинский, 1961 Л. А. Филь-штинский, 1964). [c.116]

Первый член обусловлен дифракцией, второй — центральным пучком, т. е. пучком, который проходит сквозь шар вдоль диаметра и лишь незначительно преломляется. Так как р >1, то первый член является основным. Соответствующее значение ослабления Сосл. = 2. Осциллирующий второй член заставляет действительное значение Росл, колебаться около этого предела. В тоже время формулы для 0 0 (разд, 11.3) показывают, что диаграмма, соответствующая второму члену, шире, чем диаграмма, соответствующая первому. Рассеянная энергия, соответствующая каждой из диаграмм, одинакова таким образом, дифрагированный и преломленный свет можно отделить друг от друга в смысле, указанном в разд. 8.1. [c.204]

На рис. 32 (разд. 11.22) средняя кривая является графиком вещественных частей. Это —кривая ослабления, вычисленная Гольдбергом для х от О до 30. Оба рисунка можно сравнить с соответствующими рисунками для т- (рис. 31 и 32, нижняя кривая). Бросающееся в глаза сходство основных особенностей видно уже из рис. 32. Вопрос, привлекавший внимание многих авторов, состоит в нахождении простой приближенной формулы, которая давала бы почти точные значения ослабления при различных значениях т (например, от 1,20 до 1,60) и при всех х, ббльших примерно 5, где строгие расчеты становятся громоздкими. [c.307]

Как нетрудно видеть из этих формул, переходное ослабление показывает, какая часть мощности / над, проходящей по основному волноводу, ответвляется во вспомогательный. Типичные значения перех составляют 20—30 дБ, т. е. во вспомогательный волновод ответвляется от 1 до 0,1% Рпад. Но бывают направленные ответвители и с малым переходным ослаблением. На пример, если перех = [c.44]

Коэффициент Ко определяют для наиболее ослабленного сечения, Максимальную сумму для длин хорд отверстий в наиболее схутабленном диаметральном сечении днища или крышки-определяют согласно черт. 16 по формуле 2й = тах (й + 2) ( 2 + з)Ь Основные расчетные размеры отверстий указащы на черт. 16 я 17. [c.31]

Раз. ичают два типа крюковых подвесок (см. ОСТ 24.191.08 Подвески крюковые. Типы и основные размеры ) нормальные (рис. 45, а) и укороченные (рис. 45, б). В нормальных обоймах траверса, на которой укреплен крюк, соединяется с осью канатных блоков щеками, изготовленными из листовой или полосовой стали (материал —- сталь СтЗ), рассчитываемыми в сечении, ослабленном отверстием под цапфы траверсы на растяжение ([ор] = 600 — 700 даН/см ), и проверяемых по формуле Лямэ (рис. 45, а [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...