Жесткость за пределами упругих деформаций

Жесткость за пределами упругих деформаций [c.200]

Испытание при повторных ударах. Испытания повторными ударами проводят большей частью при изгибе. Каждый новый удар, работа которого превосходит работу упругой деформации материала, будет вызывать дальнейшую пластическую деформацию. В этом случае по величине ударной вязкости оценивают пластическую энергоемкость как прямую конструкционную характеристику материала. Если же прилагают более слабые удары, не выводящие деталь (в целом) за пределы упругой деформации, то при достаточном числе ударов может наблюдаться усталостное разрушение. При этом чем меньше модуль упругости, тем больше работа упругой деформации, тем лучше будет металл сопротивляться повторным ударам. Результаты испытаний на повторный удар тесно связаны с жесткостью образца и динамическими свойствами испытательной машины. [c.175]

Как видно, падение жесткости при переходе за предел упругости является временным (если только напряжение при перегрузке не превосходит предела прочности материала). Претерпев остаточную деформацию, система снова приходит в упругое состояние. Поведение ее при повторных нагружениях определяется законами упругой деформации, но только при новых значениях предела упругости и новых начальных координатах. [c.207]

С помощью балочной схемы, что позволяет упростить процедуру расчета деформаций гофрированной оболочки за пределом упругости. Однако указанный приближенный подход не позволяет определять положение опасных точек в сильфонном компенсаторе, поскольку при использовании балочной схемы не учитывается кольцевая жесткость гофрированной оболочки. [c.159]

Коэффициент сопротивления в пластической области характеризует также влияние на несущую способность деталей при статической нагрузке ограничений по жесткости, налагаемых в соответствии с условиями эксплуатации конструкции. В случае, когда пластическая или остаточная деформация в детали не может быть допущена, Q p = Qp и = 1. Если предельно допустимые значения деформаций детали выше значений деформаций, соответствующих достижению предела текучести, то коэффициент сопротивления К, характеризует возрастание несу щей способности благодаря упруго-пластическому перераспределению напряжений в процессе деформирования. Это возрастание может быть использовано в соответствии с допустимыми перемещениями, уже превышающими упругие. Коэффициент зависит от распределения напряжений за пределами упругости и параметров диаграммы деформирования. Определение предельных нагрузок и по ним величин коэффи- [c.440]

В процессе нагружения растягиваемый образец и машину можно рассматривать как две последовательно соединенные пружины различной жесткости, при этом от начала нагружения до разрушения образца части машины деформируются упруго, а в образце при переходе за предел упругости, наряду с упругой, протекает также пластическая деформация. Характер процесса пластической деформации определяется свойствами испытуемого материала. Например, для некоторых материалов характерен так называемый зуб текучести (рис. 2). Для пластичных материалов характерен спад нагрузки за максимумом, например при растяжении, когда происходит образование шейки на образце. Силоизмерительное устройство машины должно зафиксировать названные выше процессы. Для того чтобы зафиксировать действительные процессы изменения нагрузки в связи с деформацией материала, машина должна быть достаточно жесткой, а силоизмерительное устройство малоинерционным, при этом необходимо учитывать соотношение величин жесткости машины и образца. Жесткость машины практически не оказывает влияния на характеристики, определяемые в упругой области при измерении силы тарированным динамометром. Процесс упругой деформации успевает полностью произойти в момент приложения нагрузки как в частях машины, так и в образце. При этом в любой момент нагружения система машина — образец [c.20]

При анализе второго этапа было выявлено, что вследствие большой жесткости тормозного шкива, рычагов и колодок крановых тормозов, для которых было проведено исследование, представляется возможным все возникающие деформации отнести за счет упругой деформации накладок, являющихся эластичным телом и в пределах рабочих нагрузок подчиняющихся закону Гука. Так как при замыкании тормоза колодки ударяются о шкив с усилиями, превышающими статические, то и динамическая деформация накладки превышает статическую. При достижении максимальной деформации накладки весь запас кинетической энергии рычагов переходит в потенциальную энергию деформации накладки, которая, стремясь разжаться, раздвигает тормозные рычаги. При этом вся система совершает быстро затухающие колебания относительно положения, соответствующего статической деформации накладки. [c.179]

При притирке отверстия малого диаметра и большой длины достичь высокой степени прямолинейности очень трудно из-за малой жесткости притира, который в пределах упругих деформаций занимает положение по форме обработанного под притирку отверстия. Иногда даже искусственно уменьшают отношение НО, чтобы отверстие под притирку обработать более жестким консольным инструментом. [c.96]

Особенно удобна для расчетных целей формулировка Ю. Н. Работнова. Если при расчете детали на ползучесть необходимо определить напряжения и деформации для заданного значения времени, то следует рассчитать на прочность и жесткость эту деталь, используя изохронную кривую ползучести для данной величины времени. Поэтому так же, как и в случае установившейся ползучести, все известные методы расчетов за пределами упругости, как, например, метод упругих решений [24], метод переменных параметров упругости [6], вариационные методы [30], могут быть использованы и для расчетов по гипотезе старения. [c.256]

Г е р а с и м о в В. И. Концентрация деформаций и напряжений при растяжении пластины с круговым отверстием за пределом упругости в условиях ползучести. Сб. Расчеты на прочность, жесткость, устойчивость и колебания . Изд-во Машиностроение , 1965. [c.255]

Наиболее широко применяемая схема базирования при выполнении черновых и получистовых операций и при вводе деталей в приспособление одним прямолинейным движением конвейера. Установка детали на две продольные планки существенно повышает жесткость системы СПИД, предотвращая упругие деформации и вибрации детали в тех случаях, когда силы резания направлены мимо трех точек теоретически правильного базирования. Из-за отклонений от плоскостности базы на детали (в пределах 0,05 — 0,1 мм) и планок (в пределах 0,02 — 0,03 мм) деталь при зажиме упруго деформируется, что снижает точность обработки, но в допустимых при черновой и получистовой обработке пределах [c.85]

До сих пор рассматривались конструкции под действием либо статической, либо ударной нагрузки циклически повторяющееся нагружение не рассматривалось. Элементы конструкции проектировались для эксплуатации на стадии упругих деформаций или с учетом выполнения определенного требования, предъявляемого к жесткости, за исключением случаев, когда элементы конструировались специально для пластического разрушения при ударной нагрузке. Наряду с пластическим разрушением необходимо рассмотреть другую форму разрушения, вызываемую усталостью материала. Усталостное разрушение может произойти при циклическом нагружении даже тогда, когда создаваемые напряжения намного ниже предела упругости. [c.131]

При достаточно большом масштабе первичной диаграммы растяжения величину предела пропорциональности можно определить графически прямо на этой диаграмме (рис. 66). В первую очередь продолжают прямолинейный участок до пересечения с осью деформаций в точке О, которую и принимают за новое начало координат, исключая таким образом, искаженный из-за недостаточной жесткости машины начальный участок диаграммы. Далее можно пользоваться двумя способами. По первому из них на произвольной высоте в пределах упругой области восстанавливают перпендикуляр АВ к оси нагрузок (см. рис. 66,а), откладывают вдоль наго отрезок ВС =1/2 АВ и проводят линию ОС. При этом tga =tga/l,5. Если теперь провести касательную к кривой растяжения параллельно ОС, то точка касания р определит искомую нагрузку Рпц (см. рис. 66,а). [c.136]

Для оценки возможной величины погрешности из-за упругих деформаций под действием сил резания производятся испытания автоматов и полуавтоматов на жесткость. Под жесткостью понимается способность детали или узла сопротивляться действию нагрузки, не выходя за пределы получения определенных деформаций. Величина жесткости / определяется как отношение величины силы Р в кГ, действующей на данную деталь или узел, к величине получаемой при этом деформации у в мм. [c.367]

С целью увеличения несущей способности пластмассовой зубчатой передачи рекомендуется обеспечивать при ее проектировании возможно большую степень перекрытия. Коэффициент перекрытия в торцовой плоскости зависит при прочих равных условиях от угла зацепления и высоты зубьев, которые определяются углом профиля и коэффициентом высоты зуба. Степень перекрытия, а следовательно, и несущая способность увеличиваются с уменьшением уклона профиля и увеличением коэффициента высоты зуба в определенных пределах, обусловливаемых возможной степенью интерференции, подрезания и заострения зубьев шестерни. Степень перекрытия также увеличивается за счет линейной деформации зубьев пластмассовых шестерен. Кроме повышения коэффициента перекрытия в торцовой плоскости, при проектировании пластмассовых косозубых и шевронных зубчатых передач целесообразно увеличивать и перекрытие по осевому шагу, что также способствует увеличению несущей способности передачи. Высокая упругая податливость пластмасс позволяет создать многоточечное зацепление за счет осевого перекрытия без особой точности изготовления пластмассовых шестерен и жесткости валов. [c.82]

Предел прочности типичного композиционного материала, предназначенного для кузова автомобиля, составляет 85—105 кгс/мм, а модуль упругости при изгибе (0,7—10,5)10 кгс/мм. В панелях кузова большого размера толщиной 2,54 мм этот материал обеспечит жесткость, сравнимую с жесткостью стального листа толщиной 0,9 мм. Поскольку композиционный материал не обладает пластичностью, исключается возможность его повреждения из-за деформационных воздействий и срок службы будет определяться временем до его разрушения. Следовательно, для материала с указанными характеристиками допустимы достаточно высокие изгибающие моменты, действие которых в случае использования стального листа вызовет его деформацию. Материал может быть также использован в конструкциях, составляющих каркас кузова. [c.15]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

Для изготовления магнитострикторов применяют чаще всего сплавы, относящиеся к системе железо—кобальт, и ферриты, которые обеспечивают в реальных конструкциях общее перемещение в пределах 8—10 мкм на 100 мм длины стержня. Главным достоинством магнитострикционного привода наряду с высокой его жесткостью является удобство управления прямым электрическим сигналом, а недостатком — зависимость магнитострикционного удлинения от температуры и напряжения под действием внешней нагрузки. Кроме того, создание магнитного поля изменяет механические характеристики, в частности модуль упругости материала, что также необходимо учитывать при высокой точности малых перемещений. Для обеспечения незначительного влияния температурных деформаций плотность тока в катушках должна быть меньше- 0,5-—1 А/мм . Магнитострикционный привод для значительных по величине перемещений можно осуществить с перехватами, работающими в последовательном цикле (рис. 212), За каждый цикл реализуется малое перемещение стержня на величину [c.247]

Жесткость за пределами упругих деформаций. На практике приходится утатывать возможность появления пластических деформаций. Даже в системах, рассчитанных на работу в пределах упругости, нередко возникают местные пластические деформации в слабых местах конструкции, на участках концентрации напряжений и в элементах, неблагоприятно расположенных относительно действующих сил, и т. д. Общие или местные пластические деформации могут возникнуть на перегрузочных режимах. Важно, чтобы эти деформации не нарушали работоспособность детали. [c.206]

Используемый в испытаниях способ программирования упру-гопластических или необратимых деформаций имеет некоторые особенности. Характерным для процесса в случае нагружения за пределами упругости является снижение нагрузки в процессе регулирования в соответствии с законом разгрузки по близкой к линейной траектории в координатах нагрузка — абсолютное удлинение образца (диаграмма деформирования) с наклоном, соответствующим упругому участку нагружения. В результате объект регулирования (испытываемый образец) характеризуется существенно различной жесткостью на этапах нагрузки и разгрузки. При этом в случае управления по пластической, или необратимой деформации разгрузка в координатах нагрузка — остаточное удлинение происходит без изменения величины максимальной деформации. [c.259]

Мы видим, что рассматриваемое явление может произойти в пределах упругости лишь при весьма малых значениях отношения к/а. За пределами упругости форма (264) будет давать преувеличенные значения для Р1кр и, чтобы ее распространить на область неупругих деформаций, нужно при вычислении жесткости В вместо модуля упругости Е ввести переменную величину Е [см. формулу (262)1 В таком случае мы будем получать критические напряжения за пределами упругости, если в формулу (264) введем добавочный множитель У Е [Е. При этом изменится также формула (263), определяющая длину волн. [c.468]

Критерий жесткости материала отношение напряжения вне предела пропорциональности к соответствующему напряжению. Если растягивающее напряжение 13,8 МПа приводит к удлинению на 1,0%, модуль упругости получается делением 13,8 МПа на 0,01 т. е. 1380 МПа. (2) В терминах кривой зависимости деформаций от напряжения, модуль упругости — наклон кривой зависимости деформаций от напряжения в амплитуде линейной пропорциональнсти напряжения. Также известен, как Модуль Юнга. Для материалов, которые не подчиняются закону Гука в пределах упругой зоны, за модуль упругости обычно берется наклон или тангенс кривой вначале или при низком напряжении, или секанс, выведенный от начала до любой точно установленной точки, или прямая, соединяющая любые две конкретные точки на кривой зависимости деформаций от напряжения. В этих случаях, модуль соответственно называется касательным, секансовым или прямым. [c.1003]

Если в отношении прочности пластмассы вполне удовлетворяют требованиям строительства, то в отношении жесткости этого утверждать нельзя. Модуль упругости наиболее жестких пластмасс при сжатии, растяжении и изгибе не выходит за пределы 400 ООО кГ1см , снижаясь до 20 ООО—30 ООО кГ1см для средних по жесткости пластмасс и до 1000—3000 кГ1см и ниже для пленок. По сравнению с металлами и другими конструкционными материалами это очень мало. Влияние же на деформации пластмасс продолжительности действия нагрузки уменьшает их и без того небольшую жесткость. Отсюда следует, что использование пластмасс в строительных конструкциях невозможно без учета их относительно малой жесткости и склонности к ползучести, в результате которой деформации увеличиваются, а прочность снижается в значительно большей степени, чем у конструкций, выполняемых из традиционных материалов. [c.28]

В случае упругих жидкостей с повышением скорости деформации предел прочности достигается за меньшие отрезки времени, но величина может при этом значительно возрастать. Дело в том, что податливость (или жесткость) элементов структуры в упругих жидкостях очень сильно зависит от скорости деформации. С увеличением скорости деформации в процесс принудительного разрушения вовлекаются более податливые, легко деформируемые элементы структуры, которые до разрушения могут давать большие деформации. Поэтому, хотя при высоких у разрушение элементов структуры происходит на восходящей ветви кривых X (у), все разрушающиеся связи могут проявлять себя как достаточно жесткие. Это значит, что с увеличением скорости деформации может достигать наибольшего значения и затем снижаться. Существование зависимостей (у) с максимумом было показано А. А. Трапезниковым [53]. [c.74]

В обш ем случае модуль нормальной упругости определяется наклоном кривой напряжение — деформация в ее упругой области (до точки Ь, фиг. 14). Кривые растяжения серых чугунов, большинства литых металлов и низколегированных сталей аусте-питного класса не имеют, однако, прямолинейных участков (фиг. 15), поэтому эти металлы не имеют и точного модуля упругости. У них модули упругости представляют условные величины, определяющие относительную жесткость в данных условиях нагрузки. Значение этих условных модулей тем меньше, чем к большей нагрузке они отнесены. Обычно за относительный модуль упругости принимается напряжение, соответствующее 20—25% предела прочности при растяжении (о ). [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...