Деформации в пределах упругости упругие

Зависимость между напряжением и деформацией в пределах области упругих деформаций выражается следующей формулой [c.114]

Удельная работа деформации в пределах упругости выражается площадью треугольника на диаграмме а — е (рис. 104, б). [c.98]

Сила, как известно, является одной из мер действия одного тела на другое. Е5 качестве силы берут векторную меру, модуль которой при действии, например, па пружину динамометра пропорционален деформации пружины в пределах ее упругости. Свойства сил, приложенных к твердому телу и одной точке, рассматривались в статике. В динамике силы оцениваются по их динамическому действию, т. е. по изменению ими характеристик движения материальных объектов. [c.223]

Установим зависимость между компонентами девиатора напряжений и компонентами девиатора деформаций в пределах упругости. Для этого преобразуем выражения (1.11) [c.99]

Удельная работа деформации в пределах упругости выражается площадью треугольника ОН на диаграмме а — е н равна удельной потенциальной энергии Зуп = и. [c.58]

Глубина проникновения пластической деформации в пределах пластической области различна, и ее можно найти в любом сечении, определяя высоту упругого ядра hy. [c.560]

Деформация в пределах упругости [c.171]

Как видно из профилограмм (рис. 4.1, б), длина рабочей (деформируемой) части образца вначале увеличивается от 20 до 25 мм, затем, когда деформация локализуется в шейке, начинает постепенно уменьшаться и непосредственно перед разрушением может быть оценена как равная 5 мм (см. профилограмму 17). В данном случае рабочая длина измерялась от точки расхож-. дения профилограмм 16 и 17 таким образом, измерялся как бы участок, отвечающий деформации, дополнительный по отношению к предыдущей профилограмме. В соответствии с этими измерениями в точке 17 диаграммы нагружения скорость деформации должна быть в 4 раза больше, чем исходная. Скорость деформации, по литературным данным [368, 369], незначительно влияет на предел текучести и нужны изменения ее на порядки, чтобы это влияние стало заметным. Однако и при таких изменениях эффект зависит еще от температуры и природы конкретного материала (тип решетки, энергия дефекта упаковки и т. д.). Результаты проведенного авторами исследования на молибдене влияния скорости деформации в интервале от 10 до 10 с (рис. 4.6) на пределы упругости, текучести и напряжение течения при е = 0,1 согласуются с данными указанных работ. Таким образом, можно сделать вывод, что изменение в шейке скорости деформации в пределах одного порядка может не учитываться даже при 20 °С, а при 400 °С все три порядка изменения скорости не дают эффекта. Отсюда следует, что скоростной фактор вряд ли может быть ответственным за отклонение вверх кривых упрочнения 1 и 3 (см. рис. 4.5). [c.167]

В силу СДВИГОВОГО характера передачи нагрузки в глубь композита приложенная внешняя нагрузка или, точнее, наложенная извне деформация неравномерно распределена по поперечному сечению материала в. непосредственной близости от места ее приложения. Однако распределение наложенных извне деформаций в-пределах поперечного сечения композита на некотором удалении от этой области фактически становится равномерным. Здесь каЖ дый компонент композита подвергается действию напряжений в-направлении внешней нагрузки, а интенсивность напряжений определяется величиной деформации (постоянной) и модулем упругости компонента. В этой области деформация сдвига у поверхностей раздела композита в направлении приложенной нагрузки равна нулю (рис. 1). [c.45]

Как отмечалось выше, длинноволновые колебания кристаллической решетки способны вызвать локальное нарушение электронейтральности, характеризующееся потенциалом деформации, который в пределах линейно упругих макроскопических деформаций тела имеет весьма небольшую величину. Примерно такую же незначительную величину дает среднее нелинейное расширение дислокаций (макроскопическая средняя дилатация тела, вызванная пластической деформацией). [c.95]

Отклонение времени роста скорости от величины н. с=2/р/со вызывает отклонение скорости деформации в области, прилегающей к закрепленному концу образца, от номинальной ен= = Иб//р. Большая скорость деформации на закрепленном конце образца способствует выравниванию деформационного состояния по длине рабочей части. Однако не следует забывать, что начало течения, а значит, и предел текучести, определенный по усилию на закрепленном конце образца, соответствует скорости роста нагрузки, вызванной совместным действием прямой и отраженной волн. Градиент напряжений и деформаций по длине стержня зависит от скорости релаксации напряжений и степени упрочнения, т. е. неоднородность напряженно-деформированного состояния в образце зависит от поведения испытываемого материала. Так, для материала, мало чувствительного к скорости деформации, в котором распространение упруго-пластических волн удовлетворительно описывается деформационной теорией (на основании последней напряжение в любой момент [c.79]

В результате такой упругой деформации в пределах зерен и блоков межплоскостные расстояния изменяются неоднородно (рис. 2.1). Если обозначить абсолютное максимальное упругое отклонение периода решетки через Асг, то отношение Аа/а будет характеризовать величину максимального упругого отклонения межплоскостных расстояний от равновесных. Величину Аа/а принимают за характеристику микронапряжений или искажений 2-го рода. Эти искажения вызывают уширение линий рентгенограммы Л 6, но подчиняются другим закономерностям, чем уширение за счет измельчения размеров блоков. [c.60]

С этой целью воспользуемся схемой алгоритма расчета, представленной на рис. 3.16. На предварительном этапе подставим эквивалентные напряжения в уравнение (3.42) и для каждого элемента определим постоянные материала. На основном этапе используем полученные постоянные материала II вычислим приращения напряжений и деформаций в пределах упругости. Полученные приращения напряжений [c.69]

При деформациях в пределах упругости.—Прим. ред. [c.62]

ЗАВИСИМОСТИ МЕЖДУ НАПРЯЖЕНИЯМИ и ДЕФОРМАЦИЯМИ В ПРЕДЕЛАХ УПРУГОСТИ [c.13]

Зависимости между напряжениями и деформациями в пределах упругости [c.14]

При деформациях в пределах упругости кривизна в сечении х [c.96]

Определение главных напряжений aj и 02 по замерен-U ы м г л а в н ы м деформациям ej и Ео при деформациях в пределах упругости, однородном и изотропном материале производится одним из следующих способов а) подсчетом по формулам [c.506]

Выбор модели и переход от модели к натуре. При деформациях в пределах упругости (при однородном и изотропном материале) и при статической нагрузке модели необходимо, чтобы модель была по отношению к детали выполнена с соблюдением масштабов геометрического о и силового подобий [c.524]

Деформации в пределах упругости — Выражения через напряжения 14 --в стержнях от изменения температуры — Определение 24 --главные — Определение по относительным деформациям 503, 504 [c.542]

Напряжения и деформации в пределах упругости — Зависимости (по закону Гука) 14 [c.550]

Величины коэффициентов концентрации а, и а , приведенные в этой главе, даны для деформаций в пределах упругости и получены по методам теории упругости или экспериментально на упругих моделях (поляризационно-оптическим методом, тензометрированием, по методу аналогий — см. гл. XVI). [c.444]

Определение г л а в н ы х напряжений 0J и 02 по замеренным деформациям и нри деформациях в пределах упругости, однородном и изотропном материале производится [c.564]

Выражение через деформации 13 Зависимость от деформаций в пределах упругости 12, 13, 14 Зависимость от деформаций при пластической деформации 16 [c.634]

НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ПРЕДЕЛАХ УПРУГОСТИ [ГЛ. II [c.26]

Выясним связь между интенсивностями напряжений и деформаций в пределах упругости. Для этого подставим в формулу (VIII.5) выражения (1.21). Используя зависимость (VIII.6), получим [c.100]

Значения Гт и й, определяемые выражениями (2.13) и (2.16), являются приближенными, заниженными, что следует из более точного решения на основе модели В. В. Панасюка —Д. Даг-дейла, представленной на рис. 2.4. При напряжениях а в вершине трещины протяженностью 2/ образуются участки длиной Гт пластической деформации, в пределах которых местные напряжения будут а=стт- Упругопластическое решение задачи для рассматриваемой пластины получается на основе решения двух упругих задач для двух пластин с длиной трещины 2/т. Упругие решения методом функции комплексного переменного для первой пластины с трещиной 2/т, равномерно растянутой напряжениями сг, и для второй пластины с трещиной протяженностью 2/т, нагруженной на участках Гт напряжениями сгт, при наложении позволяют получить более точное значение для г [c.31]

В 1968 г. Маркал 21] сравнил описанные выше методы, выведя уравнения метода начальных деформаций непосредственно из уравнений метода касательного модуля. Он показал, что метод начальных деформаций в частном случае упруго-идеально-пластического материала не сходится и, следовательно, неприменим к этому случаю. Сходимость оказывается очень медленной, когда поведение материала мало отличается от упруго-идеально-пластического, т. е. когда значительное возрастание деформаций за пределом упругости слабо влияет на величину напряжений этот факт был установлен Фойе и Бейкером [12]. С другой стороны, Адамс [1, 2] нашел, что метод касательного модуля в этом случае дает хорошие результаты. [c.218]

Была также установлена зависимость между двойным лучепреломлением и напряжениями, позволяющая объяснить поведение образцов из некоторых прозрачных материалов, в которых путем приложения нагрузки создается двойное лучепреломление. Предположим, что в соотношении (3.8) напряжение о 2=0. Это соответствует возникновению двойного лучепреломления в растягиваемом образце (одноосное напряженное состояие). В любой момент времени при деформациях в пределах упругости напряжение пропорционально разности хода. Когда разность хода равна целому [c.68]

Изучение распределения напряже-ния. Обычно применяется статическая нагрузка, соответствующая типичным условиям при работе машины и осуществляемая в лаборатории с помощью нагрузочных приспособлений или испытательных мащин. Для измерения напряжений с помощью тензометров применяются детали или их модели (при деформациях в пределах упругости, . Модель выполняется по форме детали с соблюдением масштаба подобия (см. табл. 15). Материал модели — пластмасса или легкие сплавы, обеспечивающие соблюдение пропорциональности между нагрузкой и деформацией. Наиболее удобно применение пластмасс (блочные оргстекло или пеолейкорит—для машинных деталей и узлов, листовое оргстекло для тонкостенных узлов и конструкций) а) благодаря малой величине модуля продольной упругости нагрузки модели малы и деформации значительны, что существенно облегчает эксперимент б) облегчаются требования к изоляции датчиков и проводки к ним. [c.499]

В пределах сохранения упругости материала компоненты тензора напряжений (см. Напряжение. ме.хапическое), тензора деформации (см. Дефор. шиия механическая) и темп-ра связаны линейными соотношениями [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...