Диаграмма смещений

Фиг, 2. Точностная диаграмма смещения исходного контура [c.263]

Построим диаграмму смещения узлов для системы с непараллельными стойками (фиг. 8, й). Пусть узел 1 сместился на величину 3 по направлению нормали к стержню 14. Требуется определить перемещение всех других узлов. [c.23]

На векторной диаграмме смещенное положение узла 1 определится пересечением векторов Ojj и О13, соответственно перпендикулярных векторам >-12 и Xjg. [c.187]

При неравномерном изменении температуры по концам стержней системы с неподвижными узлами возникают изгибающие моменты от двух причин. Во-первых, от относительного смещения узлов вследствие равномерного нагрева (охлаждения) во-вторых, от неравномерного изменения температуры по сечению, т. е. по толщине стержней. Величина изгибающих моментов от неравномерного изменения температуры определяется по формулам (48) и (49). Изгибающие моменты, возникающие в стержнях системы от относительного смещения ее узлов, определяются посредством векторной диаграммы смещения узлов. [c.191]

Наложив связь 17, превратим систему в несвободную. Построив векторную диаграмму смещения узлов (фиг. 64, г), определим относительные смещения узлов системы. Горизонтальное смещение узла 2 по отношению к узлу 5 [c.192]

На рис. 71 показана диаграмма смещения осей цилиндра и ротора турбины мощностью 50 Мет в процессе прогрева и работы под нагрузкой, построенная по результатам замеров пароструйным методом, В данном случае кажущееся смещение ротора влево вызвано искривлением цилиндра, возникшим из-за интенсивного [c.160]

Изменение параметров пара в проточной части при отключении ПВД наглядно проявляется в 1,5-диаграмме смещением линии процесса расширения в частях среднего и низкого давления и достаточно заметным сниже-194 [c.194]

Эта сила, как видно, не зависит от длины трещины (в указанных пределах), поэтому ее движение, начавшись, будет продолжаться некоторое увеличение силы потребуется лишь на преодоление бокового трения. Последнюю легко оценить, если в том же опыте снять диаграмму смещение — сила (см. рис. 24, в, где схематично изображена характерная кривая Р - у). Участок плато соответствует той стадии процесса, когда трещина охватила всю боковую поверхность нити и сопротивление связано лишь с боковым трением. Поэтому критическая сила Р равна [c.50]

Преимуществом плоского толкателя (рис. 58г) является то, что угол давления кулачка на толкатель всегда равен нулю (без учета трения), а одним из недостатков — получение закона перемещения для вышеприведенных кулачков. Кулачок должен быть более выпуклым, иначе при профилировании толкатель будет врезаться в кулачок. Поэтому профилирование кулачка с плоским толкателем приведем в обратной последовательности. Примем линию центров (рис. 61в) за профиль кулачка, который будет работать с плоским толкателем. Задачей же профилирования будет построение диаграммы перемещений и диаграммы смещений контакта вг(рис. 68). [c.247]

Фиг. 19. Колебательные моды одномерной цепочки. а — график смещений для моды с длиной волны, равной длине цепочки, н набросок диаграммы смещений атомов б — завнснмость частоты от волнового числа.

После выявления механизма обрушения выполняются обратные расчеты устойчивости (исходя из предельного состояния массива в момент смещения), на основе которых определяются возможные значения параметров прочности на сдвиг по поверхности смещения. Анализ диаграмм смещения совместно с расчетами устойчивости позволяет наметить наиболее эффективные мероприятия по стабилизации массива. [c.178]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рис. 26.2, в. Пусть закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы = Sj (построении профиля кулачка 1 данного вида из центра вращения кулачка (рис. 26.32) проводим окружность радиуса, равного выбранному смещению I оси дви-жеиия толкателя 2. Далее, по методу, изложенному в 115, <3°, определяем минимальный радиус кулачка и проводим окружность этого радиуса. В точке пересечения окружности радиуса и оси движения толкателя 2 находим точку S,. Точка fit соответствует начальному положению толкателя. В обращенном движении ось толкателя всегда касательна к окружности радиуса е. Последовательные положения толкателя определятся, если ок- [c.542]

Основной задачей испытания на растяжение и сжатие является построение диаграмм растяжения или сжатия, т. е. зависимости между силой, действующей на образец, и го удлинением. Сила в рычажной машине определяется либо по углу отклонения маятника, либо по положению уравновешивающего груза. В гидравлической машине величина силы определяется но шкале соответствующим образом проградуированного манометра. Для грубого замера удлинений используются простые приспособления (часто — рычажного типа), фиксирующие смещение зажимов машины друг относительно друга. Это смещение при больших удлинениях может рассматриваться как удлинение образца. [c.52]

Сместим вниз ось (р на диаграмме И/1((р) на величину //то = млТ п (рис. 4.12), где 7 (i=/v(,6jo/2- Тогда ординаты, отсчитываемые от новой, смещенной оси ср, изобразят текущее значение кинетической энергии Т в различных положениях механизма [см. уравнение [c.158]

Рис. 3.2. Диаграмма деформирования сила Р - смещение Л

Рис. 3.2. <a href="/info/28732">Диаграмма деформирования</a> сила Р - смещение Л

Необходимо, однако, отметить, что описанное определение б но экспериментально найденному значению V предполагает два допущения а) кромки трещины остаются прямолинейными и б) значение п остается постоянным в пределах данного класса материала. Оба допущения не являются строго обоснованными, и поэтому количественно величина б на основании экспериментальных диаграмм нагрузка — смещение, вероятно, не поддается точному расчету. Однако для применения бс как характеристики сравнительной оценки материалов этой точности вполне достаточно. [c.131]

При обсуждении диаграммы растяжения (см. рис. 4.9) обращалось внимание на то, что при приложении нагрузки к кристаллу сначала наблюдается очень небольшая область упругих деформаций (е<С1%), для которой справедлив закон Гука. Следует заметить, что область упругих деформаций уменьшается с повышением температуры и становится ничтожно малой вблизи температуры плавления, В упругой области каждый атом кристалла лишь слегка смещается в направлении приложения нагрузки из своего положения равновесия в решетке. Вообще говоря, теория не позволяет предсказать значение предела упругости. Однако линейная зависимость между силой и упругой деформацией может быть объяснена тем, что кривую потенциальной энергии взаимодействия атомов (рис. 4.11) при малых смещениях можно аппроксимировать параболой U= x . Отсюда сила [c.128]

При образовании р-л-перехода электроны из /г-области диффундируют в р-область, а дырки из р-области в л-область. В результате этого в р-области вблизи р-л-перехода образуется отрицательный объемный заряд, а в области л-типа— положительный заряд. Таким образом возникает электрическое поле р-л-перехода, которое препятствует дальнейшей диффузии носителей. Объемные заряды приводят к смещению энергетических зон. Результирующая энергетическая диаграмма р-л-перехода показана на рис. 9.10. Условия инверсной населенности означают, что верхние уровни должны быть заполнены более чем наполовину по отношению к нижним. [c.317]

Результирующее смещение тела в данный момент определяется суммой независимых смещений, приобретаемых телом в каждом из складываемых колебаний x = Xi+X2. Это результирующее смещение можно найти с помощью векторной диаграммы. Построим для этого по правилу сложения векторов вектор амплитуды результирующего колебания а (рис. 139). Очевидно, проекция его на ось ОХ равна сумме проекций Xi и Хг векторов амп.литуды И] и аг на эту же ось и изменяется со временем по закону [c.177]

Нагружая образец возрастающим усилием, регистрируют диаграмму нагрузка Р — смещение берегов трещины и . Критический коэффициент интенсивности напряжения Ki испытуемого [c.740]

Поскольку значение нагрузки на диаграмме Р — о не зависит от места измерения смещений, то последние целесообразно измерять вблизи точек приложения нагрузки или вблизи средней точки линии фронта трещины. По синхронно регистрируемым диаграммам Р — Vp можно дополнительно к силовой характеристике Ki определять и деформационную 6i характеристику трещиностойкости материала. Такой подход позволяет комплексно, с единых методических позиций, оценивать трещиностойкость материала как в хрупком, так и в пластическом состояниях. Отметим, что описанная методика определения характеристики Ki строго обоснована только при испытании хрупких материалов, разрушающихся в линейно-упругой области. [c.741]

Формулы (5.3) можно вывести также и из нескольких других соображений. Пусть при упругом нагружении плоского тела толщиной t трещина продвинулась на dl. На диаграмме деформирования сила Р — смещение А начало движения трещины соответствует точке с координатами (Р, Д), а конец — точке iP + dP, Д + < Д) (рис. 5.2). При разгрузке из этих двух точек соответствующие прямые линии идут в начало координат, а площадь треугольника между ними представляет собой выделенную упругую энергию, равную работе, затраченной на продвижение трещины (при отсутствии других источников и стоков энергии). Следовательно, выделенная упругая энергия G на единицу площади трещины определяется из соотношения [c.50]

Метод скачка основан на испытании образца с центральной или боковой трещиной на растяжение или изгиб с записью диаграммы нагрузка — смещение , причем смещение V определяется на малой базе между противолежащими берегами трещины. Замечено, что для многих материалов диаграмма нагрузка — смещение имеет скачок — резкий прирост смещения без роста или даже при спаде нагрузки (диаграмма II). Этот скачок обычно сопровождается треском ) и образованием участка прямого излома в виде треугольника в центре толщины, непосредственно у вершины исходной усталостной трещины. Образование прямого участка излома, судя по его форме, происходит в условиях плоской деформации, что дает право принять нагрузку, соответствующую его образованию, для определения напряжения при подсчете значения К . [c.132]

В ходе технологического процесса под воздействием случайных и систематических погрешностей происходит постепенная потеря точности. Схема потери точности процесса в пределах одной подпартии обрабатываемых деталей показана на рис. 19, а обобщенная диаграмма смещения центра группирования в партии деталей, полученная с использованием метода наименьших квадратов, — на рис. 20. [c.55]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости иа выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при ц, 0). В не.м имеется завал слева, соответствующий отрыву потока при повороте па 90 в подводяще.м отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

При сварке легированных сталей диаграмма Fe—О — С существенно усложнится из-за образования более устойчивых, чем РезС, карбидов (легирующие элементы Сг, Мп, ванадий, ниобий, титан), а также из-за смещения границ растворимости карбидов в твердых растворах 7-Fe (никель). [c.341]

Если диаграмму энергомасс сместить вверх на величину Е , что равносильно смещению оси ОУп вниз на эту же величину, то она будет отображать изменение всей кинетической энергии механизма в зависимости от Колебания угловой скорости звена приведения определяют соотношением. / (фп) и Для того чтобы эти коле- [c.344]

Графически это отобразится смещением оси ОАЕ влево на величину У . В полученной таким образом координатной системе УпО[Я для любой точки I диаграммы энергомасс справедливо равенство /Уп( = ш /2, а угловой коэффициент прямой 0 1 равен tg = [c.344]

Если скачок отсутствует (диаграмма 11]), то можно определять нагрузку, проведя секущую под углом р, тангенс которого на 5 /о меньше тангенса угла наклона прямой упругого нагружения а. Точка пересечепия секущей с линией диаграммы нагрузка — смещение дает искомое значение нагрузки Pq. При [c.126]

Этот критерий ограничивает область нелинейности диаграммы нагрузка — смещение но абсциссе, т. е. но-преипп му ограничивает пластическую зону перед вершиной трещины. Значение, равное 1,2 в условии (17.5) установлено экспериментально [131]. [c.128]

Два вида ограничений (17.2) и (17.5) на соотношение между линейной и нелинейной частями диаграммы требуются потому, что пластическая зона может увеличиваться не пропорционально росту силы, т. е. рост пластической зоны может опережать рост силы. Это последнее обстоятельство выражается в растяи е-нни диаграммы вдоль оси смещений, а не вдоль оси усилий. [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...