Трение в направляющих

Пример 29. Вращающийся кулачок / сообщает толкателю 2 поступательное равномерное движение в вертикальных направляющих (рис. 53). При своем движении толкатель преодолевает сопротивление Q. Учитывая трение в направляющих, определить давление кулачка на толкатель при указанном на рисунке положении механизма. Размеры h и Ь, толщина б толкателя, а также угол а между осью толкателя и касательной к профилю кулачка в точке его касания с острием толкателя известны, коэффициент трения в направляющих равен /. Трением между кулачком и толкателем пренебречь. Какому условию должен удовлетворять угол а, чтобы не произошло заклинивание механизма [c.76]

Чтобы учесть влияние вредных сопротивлений — в данном случае трения в винтовой нарезке (трением в направляющих пазах можно пренебречь), введем дополнительно возможное перемещение 6s винта по нарезке. Предполагая нарезку прямоугольной, как это обычно делают в ходовых винтах, и считая, что при работе пресса винт прижимается своей верхней плоскостью к нарезке, будем иметь расположение сил, указанное на рпс. 359. Уравнение работ примет вид [c.329]

Плавность и легкость движения ползуна (каретки) в направляющих зависит от сил трения. Силы трения F зависят от коэффициента трения f и нормального давления N на рабочих поверхностях. В открытых направляющих силы трения меньше, чем в закрытых. Наибольшее трение в направляющих типа ласточкин хвост . В направляющих с трением качения силы трения в 10—15 раз меньше, чем в направляющих с трением скольжения. [c.316]

Требуется определить закон движения верхнего конца толкателя у = у 1) и силу Q, действующую на толкатель со стороны кулачка и направленную вдоль толкателя. На верхний конец толкателя действует постоянная сила Р, представляющая собой силу полезного сопротивления и силу трения в направляющих. [c.274]

Конструкция тактильного датчика с жесткой рабочей поверхностью имеет металлическую пластину /, свободно подвешенную на плоских пружинах 2 (рис. 14.18). Отсутствие трения в направляющих и возможность плавной регулировки 3 натяжения пружины позволяют измерять малые усилия, а благодаря упорам 4 датчик может выдерживать значительные перегрузки. Чувствительные элементы расположены в нескольких точках по периметру рабочей поверхности, благодаря чему суммарный сигнал не зависит от места приложения усилия Р. [c.441]

Если пренебречь трением в паре кулачок-штанга, то направление силы Р давления кулачка на штангу совпадает с нормалью к профилю кулачка. Если не учитывать трение в направляющей [c.178]

Учет сил трения в направляющей штанги. Давление кулачка на штангу обозначим Р. Так как сила Р направлена под углом Y к направлению движения штанги, то благодаря наличию зазора штанга внутри направляющей повернется и будет касаться последней в точках а и Ь (рис. 135, а). В этих точках к штанге будут приложены нормальные реакции N и силы трения F = fN и F = fN . [c.179]

Расчет. Учитывая, что в направляющих механизмов приборов действуют небольшие нагрузки, а действующая нагрузка в направляющих качения воспринимается несколькими роликами или шариками, расчет на прочность направляющих не производят. Потери на трение в направляющих определяют по зависимостям, приведенным в гл. 5, либо экспериментальным путем. [c.477]

Для определения и изучения механических свойств материалов в малых объемах перспективными и порой единственно возможными являются методы исследования твердости, микротвердости, испытания малых образцов на растяжение. Условно эти испытания могут быть отнесены к микромеханическим методам исследования свойств материалов [121, 128, 166, 205]. Развитие методов изучения прочности тугоплавких металлов при температурах, в 2—3 раза превышающих освоенный в испытательной технике уровень (до 1300 К), явилось весьма сложной задачей, решение которой потребовало преодоления больших конструкторских и методических трудностей. Было осуществлено создание комплекса новых специальных высокотемпературных установок повышенной точности, исключающих влияние на испытываемые образцы вредных побочных явлений испарения и окисления материалов, трения в направляющих и в уплотнениях микромашин, нагрева силоизмерительных устройств, вибрации частей установок и здания, а также многих других факторов. [c.4]

Система тарировки нагрузочного устройства позволяет устанавливать и проверять с большой точностью любую нагрузку в пределах 2—100 Н, которая прикладывается к образцу для нанесения отпечатка. При этом учитываются все потери на трение в направляющих и в сильфонном уплотнении и их изменение при нагреве камеры. [c.47]

В процессе замыкания дискового тормоза происходит постепенное увеличение осевой силы, прижимающей диски друг к другу, от нуля до максимального значения. Соответственно от нуля до максимума возрастает и значение момента трения, развивающегося между трущимися поверхностями. Так как увеличение силы прижатия дисков сопровождается некоторым осевым перемещением дисков, прижимаемых действием момента трения к своим направляющим, то это перемещение вызывает появление осевой силы трения в направляющих, также изменяющейся от нуля [c.228]

Вследствие наличия сил трения в направляющих часть замыкающей силы Q расходуется на преодоление этих сил трения. Кроме того, в многодисковом тормозе моменты трения, развиваемые каждой трущейся парой, не равны между собой, а уменьшаются по мере удаления рассматриваемой пары от нажимного диска, к которому приложена замыкающая сила (3, соответственно уменьщению значения осевой силы, сжимающей диски. Для определения уменьшения величины осевой силы Q, по мере перехода от одной пары трения к другой, рассмотрим крайнее положение дисков, когда осевая сила (2 имеет максимальное значение и осевое перемещение дисков закончено [63]. В этом случае тормозной момент, развиваемый первой (от места приложения силы 0) парой трения (см. фиг. 138), [c.229]

Так как величина потерь осевой силы пропорциональна коэффициенту трения в направляющих, то для уменьшения этих потерь следует стремиться уменьшить коэффициент трения. Это достигается повышением чистоты обработки шлицевого соединения, уменьшением в них давления, соответствующим подбором материалов, а при работе тормоза со смазкой поверхностей трения — обеспечением надежной смазки шлицев. [c.230]

С учетом влияния потерь на трение в направляющих дисков для приближенных расчетов общий тормозной момент можно определить по формуле [c.230]

Коэффициент 2 уменьшения осевого усилия вследствие потерь на трение в направляющих дисков принимается по зависимости [c.230]

До сих пор при решении задач о колебании систем с сухим трением исследовался случай, когда трение вводилось параллельно всей упругой связи. В настоящей работе сухое трение такого вида рассматривается как дополнительное (трение в направляющих). Сухое трение вводится в основном лишь в части упругой связи. Рассматриваются колебания системы с одной степенью свободы. Система возбуждается гармоническим перемещением заделки, что эквивалентно действию возмущающей силы, амплитуда которой пропорциональна квадрату частоты. [c.7]

Приведенная к поршню сила трения в направляющих и шарнирах механизма постоянна. [c.207]

Из этой формулы видно, что отклонение регулируемого параметра от заданного прямо пропорционально возмущающему внешнему воздействию (сила трения в направляющих, сила резания и др.) и обратно пропорционально произведению коэффициентов усиления звеньев прямой цепи и цепи обратной связи. Следовательно, для повышения качества системы управления надо увеличивать коэффициент усиления ее звеньев. Однако такое увеличение может привести к потере устойчивости системы. Поэтому всякое изменение параметров передаточных звеньев системы управления необходимо анализировать с точки зрения устойчивости. [c.143]

По выбранным элементам привода составляют его расчетную и структурную схемы и находят передаточные функции всех звеньев. При составлении уравнения движения штока потерями на трение в направляющих можно пренебречь, учитывая применение гидростатических направляющих и направляющих качения, в которых потери на трение незначительны. [c.155]

Исаев А, П. Исследование трения в направляющих оси баланса часов. Известия вузов. Приборостроение , 1959, № 3. [c.189]

Рис. 8.32. Схема синусного механизма с устранением зазора в кинематических парах. При наличии зазора между пальцем 2 кривошипа и пазом каретки 3 синус угла а поворота кривошипа не будет соответствовать перемещению каретки при отсутствии компенсирующей пружины 1. Пружина, предварительное натяжение которой больше силы трения в направляющей каретке 3, указанный недостаток устраняет.

Произведем операцию разложения силы Р, аналогичную выполненной в п. 9 по отношению к силе Р, а именно разложим силу Р по направлению шатуна и направлению, перпендикулярному направляющим — в итоге получим силы 8 и N. Как видим, благодаря влиянию весов сила N, представляющая нормальную нагрузку направляющей, значительно увеличивается по сравнению с соответствующей силой N на рис. 16, в связи с чем возрастают потери на трение в направляющих. Что касается силы 5, то для механизма с горизонтальным ходом ползуна (если не учитывать трение) она остается равной прежней силе. Сила N уравновешивается нормальной реакцией в направляющей, т. е. 43 = —N, а сила 5 передает в шарнир А. Прежде чем производить разложение сил в шарнире А, сложим силу 5 с весовой нагрузкой Оа и результирующую силу обозначим через 5, т. е. [c.56]

Пример. Найти силу трения в ползуне поршневого двигателя (рис. 179, в) по усилию на поршне Р, коэффициенту трения в направляющих / и углу наклона шатуна р. Определить также коэффициент потери на трение в ползуне. [c.271]

П р и м е р. Найти мощность трения в крейцкопфе паровозной машины по заданному усилию на поршне Р (рис. 184). На основании примера (стр. 271) сила трения в направляющих, если пренебречь влиянием силы инерции Уд, будет [формула (23)] [c.274]

Экспериментально установлено, что разброс конечных положений каретки при ее остановке или реверсировании равен 2,4 мкм. В свою очередь неравномерность перемещения, определяемая как отношение разности максимальной и минимальной скоростей к средней величине скорости, зависит от целого ряда факторов, основными из которых являются жесткость привода, величина зазора в кинематической паре ходовой винт — гайка и сила трения в направляющих каретки и станины станка. [c.72]

При пульсирующем режиме бабка подается скачками, что при наличии значительного трения в направляющих скольжения обеспечивает надежное осуществление подналадочного импульса. [c.243]

Анализ данных таблицы показывает, что в режимах А10°Н и Б10°Н выбег ползуна отсутствует. Из сопоставления результатов, полученных в режимах Б1°11° и Б2°1Г, видно, что инерционные силы в известной мере компенсируются возрастающими силами трения в направляющих. Однако при Б3°11° и Б4°11° силы трения превосходят инерционные, что приводит к повышению точности останова на 26—42%. [c.46]

Равва С., Панов Н. Н. Эффективность автоматической стабилизации и минимизации силы трения в направляющих путем регулирования усилия их разгрузки в функции сближения поверхностей скольжения. Сб. Системы автоматического регулирования технологических процессов. Куйбышевское книжное издательство, 1967. [c.50]

Для плоских направляющих качения (см. рис. 12) сила трения равна fnpF , а касательное усилие, необходимое для перемещения объекта (бабки, тележки и т. п.) по этим направляющим, Q За пр г. где Fr — нагрузка на опорную поверхность, / р — комплексно учитывающий все эффекты трения в направляющих экспериментальный коэффициент трения скольжения. Его значения для разных типов направляющих приведены ниже [c.421]

Определить скорость ползуна А, а также количество дви кснн>с механизма в тот момент, когда угол ОАВ будет равен 30°. Ikwi.ty-пы считать точечными массами /и = 1 кг, трением в направляющих и шарнирах пренебречь. [c.140]

Круглая шайба весом 0 = 0,030 кГ, скользящая без трения в направляющих, парит в струе воздуха, вытекающей вертикально вверх со скоростью v= 10 м1сек из отверстия диаметром й = 55 мм. [c.52]

Прерывистое движение ползуна в направляющих. Динамическая модель (рис. 43, а) путем обращения движения приводится к модели, соответствующей медленным движениям ползуна в направляющих металлорежущих станков н некоторых приборов (рис. 43, в). Предполагается, что на ползун действует только сила трения в направляющих и сила упругости пружины Fnp, которая имитирует влияние упругости звеньев. Правый конец пружины движется с постоянной скоростью Уо, а ее левый конец получает перемещение 2и отсчитываемое от положения, соответствующего началу движения ползуна массы /п. Коэффициент нсесткости пружины обозначен через с. [c.107]

Однако этих методов может оказаться недостаточно при высоких требованиях к выходным параметрам системы. Так, при изменении температуры в гидросистеме станка и внешних нагрузок будут изменяться силы трения в направляющих и толщина масляной пленки /I и за счет этого уменьшается точность перемещения и установки стола. Для повышения точности и надежности данного узла может быть применена система авя оматической под-наладки (см. рис. 177) 11371, [c.568]

Быстропротекающие процессы, такие, как вибрации при резании, релаксионные колебания при трении в направляющих, приводящие к погрешности начальной настройки станка. У оборудования с принудительной подналадкой величина погрешности настройки зависит также от квалификации наладчика, точности применяемых измерительных средств и т. д. [c.194]

В практике испытаний на сейсмостойкость и виброустойчивость широкое применение находят механические (центробежные и кривошипные) вибраторы. На рис. 3 изображено возбуждение колебательного контура кривошипным механизмом, создающим при достаточной длине шатуна гармоническое движение конца последнего Хв— г sin (Hi. Будем считать характеристику привода жесткой (<в = onst). Пусть внутренние сопротивления возбудителя создаются пружиной жесткости Св и трением в направляющих кв. Тогда характеристика возбудителя [c.177]

Испытания показали, что заданные в наснорте сварочные скорости г аст1=10, 16, 20 мм/с меньше средних значений полученных по осциллограммам. Паспортное значение транспортной скорости у ае =75 мм/с значительно превышает В отдельных случаях (L=500 м) максимальные значения скорости Ущах превышают паспортные данные. Средние скорости (с учетом колебаний в конце перемещения стола при прямом и обратном ходах) существенно не отличаются и повышаются с увеличением длины хода. Движение стола происходит неравномерно, частота колебаний скорости стола при атом около 14 Гц. Коэффициенты неравномерности перемещения ,=2(У ,—F iJ/(F, ,,-r F , ) при прямом и обратном ходах отличаются, что связано с различием величины и характера изменения сил трения в направляющих. [c.83]

Особенности диагностирования и исследования причин возникновения дефектов функционирующего, но неработоспособного стола заключаются в том, что в этом случае проявляется влияние динамических явлений в механизмах и возрастает их значение для диагностирования состояния поворотного стола. Поэтому диагностическая процедура включает, кроме проверок статических параметров, также исследования динамики рабочих процессов и динамических параметров объекта. Процедура диагностирования неработоспособного стола из-за потери точности бф включает измерение и оценку нестабильности скорости планшайбы при фиксации Аб)ф (см. рис. 4, а, где приняты следующие обозначения знак -И соответствует нормальным значениям параметров, а — — отклонениям от нормальных), причиной которой могут служить 1) падающая характеристика сил трения в направляющих планшайбы, определяемая величиной давления разгрузки Рраз 2) недостаточная жесткость столба рабочей жидкости в трубопроводе Сда, зависящая от длины трубопровода и наличия воздуха в трубопроводе 3) недостаточная жесткость привода и валонрово-да Сприв. определяемая качеством конструкции и деталей, а также соединений в цепи привода. [c.87]

Автоматическая система стабилизации сближения направляющих (АСССН), как показали исследования [1], обеспечивает вы-сокую устойчивость движения узла в широком диапазоне возмущающих воздействий. Она, минимизируя силу трения в направляющих, создает необычные динамические условия работы привода и одновременно изменяет его энергетический баланс. [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...