Методика определения жесткости

Кручение кузова автобуса. Эрц разработал простую методику определения жесткости при кручении кузовов автобусов [3]. Он принимал, что боковые стенки воспринимают основные нагрузки и что конструкция, находящаяся ниже горизонтального сечения, проведенного под средним продольным брусом боковой стенки, обладает бесконечной жесткостью по сравнению с жесткостью балочных элементов, обрамляющих окна и двери. Конструкция в целом рассматривается как тонкостенная труба с продольной осью симметрии. Передача сдвигов от надоконного пояса к подоконному брусу вызывает изгиб оконных стоек, как показано на рис. 4.19. [c.117]

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЖЕСТКОСТИ [c.74]

Расчет на жесткость при изгибе. Овладев методикой определения прогибов и углов поворота, можно перейти к проверке жесткости балок, а также к подбору размеров сечения балок из условия жесткости. [c.289]

Таким образом, приведенная выше методика определения кинетической энергии системы полностью сохраняется и при учете потерь в трансмиссии, но значения приведенных моментов инерции и жесткостей участков необходимо уточнить, согласно зависимостям (2. 3). После подстановки получим [c.65]

Величина Р определяется зависимостью Р = ХР х — коэффициент внешней нагрузки, определяемый в зависимости от распределения жесткостей деталей соединения). Вопросы определения коэффициента внешней нагрузки подробно рассмотрены в [1]. Условия малоциклового деформирования резьбовых соединений не вносят каких-либо специфичных особенностей в методику определения 7, так как упругопластическое деформирование витков резьбы (при упругом деформировании сравнительно длинной гладкой части стержня) несущественно влияет на величину податливости шпильки П1. В правильно сконструированном соединении в процессе его нагружения, несмотря на ослабление затяга, вызываемого местными пластическими деформациями на сопрягаемых поверхностях, явлениями релаксации напряжений, не должно нарушаться условие герметичности узла и не должно происходить раскрытие стыка. [c.196]

Коэффициенты жесткости на кручение и изгиб для опорных креплений выбранного пролета определяются при рассмотрении перемещений пролетов, соседних с рассчитываемым. Для определения коэффициента жесткости на кручение прикладывается крутящий момент к концу пролета, соседнего с рассчитываемым, и определяется угол закручивания этого конца. Методика определения угла закручивания аналогична методике определения кривой статического прогиба. Следует учитывать, что при расчете необходимо рассматривать весь трубопровод до первой опоры, исключающий его поворот относительно продольной оси. По полученному углу закручивания определяется коэффициент жесткости на кручение как крутящий момент, вызывающий единичный угол закручивания. [c.199]

Погрешность распределения нагрузок в звеньях рычажной системы зависит от жесткости испытываемой панели, от точности соблюдения линейных и угловых размеров ее звеньев при изготовлении и монтаже, от чистоты поверхностей сопрягаемых деталей и т.д. Методика определения погрешностей воспроизведения нагрузок с помощью рычажных систем и рекомендации по их снижению подробно изложены в монографии [ИЗ]. [c.331]

Указанной методикой определения расчетной нагрузки можно пользоваться при расчете фундаментных болтов для массивных фундаментов, коэффициент жесткости которых безусловно больше коэффициента жесткости болтов, соединений из стальных плит и фланцев с жесткими прокладками и без прокладок. Так как в подобных соединениях изменение внешней нагрузки Р воспринимают фланцы (или плиты), не передавая ее на стержень болта, то допускаемое напряжение принимают из условия действия статической нагрузки. [c.130]

Теория многослойных анизотропных композитных оболочек и пластин — динамично развивающийся раздел механики деформируемого твердого тела. Современная инженерная практика, выдвигая многочисленные сложные проблемы прочности, устойчивости, динамики слоистых тонкостенных элементов ответственных конструкций, активно стимулирует дальнейшую разработку этой теории. В последние десятилетия усилиями отечественных и зарубежных ученых в ее развитии — в создании и обосновании расчетных и экспериментальных методик определения тензоров эффективных жесткостей армированных сред, разработке и исследовании неклассических математических моделей деформирования тонко- [c.80]

При определении жесткости системы с задней бабкой оправка с коническим хвостовиком укрепляется в пиноли задней бабки, а методика измерения та же, что описана выше. [c.290]

При определении жесткости других типов станков методика измерения остается той же, только используются другие приспособления. [c.290]

Определение статической деформации зацепления бог, по методике расчета жесткости. [c.679]

Определение жесткости подшипника по методике, рассмотренной на стр. 665 [c.685]

При расчете жесткости ложемента и дополнительных упоров использована экспериментально проверенная методика определения гидродинамических сил, действующих на лопатку. Токоподвод к электроду-инструменту осуществлен в 12 точках, расположенных с равными промежутками по его длине. Данная конструкция сводит к нулю значения электромагнитных сил, действующих на электроды. [c.236]

Расчет деформаций деталей узлов в некоторых случаях можно произвести, используя данные учения о сопротивлении материалов и теории упругости. Что касается. деформаций стыков, то до последнего времени методы их расчета совершенно не были разработаны. Теперь опубликована работа проф. Д. Н. Решетова, указывающая пути создания методики таких расчетов (схемы расчетов) . Однако задачу определения жесткости узлов станков расчетным путем еще нельзя считать решенной. Жесткость узлов приходится определять экспериментальным путем, производя некоторые испыта- [c.45]

Однако методика определения Ки имеет некоторые недостатки чрезмерная жесткость испытания, которая практически мо- [c.130]

В отличие от методики определения нагрузок на ходовые колеса мостовых кранов (см. главу IX) в передвижных поворотных кранах при определении этих нагрузок следует учесть, что они зависят от положения стрелы в горизонтальной плоскости, величины вылета стрелы, конструкции и жесткости опорной рамы. [c.462]

В настоящей работе изложена методика определения изгибающих и крутящего моментов, когда пластина имеет переменную или неизвестную жесткость, а также описаны стенды, техника эксперимента и тарировка изотропного и ортотропного материала пластин. [c.397]

Методика определения нагрузки сводится к определению мощности одной или нескольких пачек слоев, которые отделяются от вышележащей толщи щелью расслоения и взаимодействуют с крепью. Выявление несущих слоев и взаимодействия пачек слоев кровли осуществляется на основании сравнения между собой жесткостей слоев и величин их прогибов (пачек или отдельных слоев) с учетом коэффициента уменьшения пролетов (см. гл. IV, 6, подробнее см. [11]). [c.322]

Упрощенная методика определения перегрузок ковочных кранов при механическом растормаживании механизма подъема. В результате уточненных расчетов максимальных нагрузок в упругих элементах ковочного крана грузоподъемностью 150+ 50 т установлено, что перегрузка крана в значительной степени обусловлена инерционным действием вращающихся масс механизма подъема при его разгоне под действием натяжения канатов. На основании этого представляется возможным упростить расчетную схему крана и рассматривать ее как одномассовую односвязную систему с приведенным коэффициентом жесткости всех упругих связей и приведенной к поступательному движению массой вращающихся частей механизма подъема. [c.88]

Последним этапом расчета любой конструкции на прочность, жесткость и устойчивость является определение ее надежности и сравнение с нормативной. Если надежность конструкции равна нормативной или приемлемо больше нее - расчет закончен. Если же надежность конструкции меньше нормативной, то необходимо менять размеры и делать пересчет до тех пор, пока надежность конструкции не станет допустимой. Поэтому удобна такая методика расчета конструкций, по которой требуемая надежность заранее закладывается в проектируемую конструкцию. В данной главе приводится методика расчета упругих конструкций зара- [c.4]

На основании рассмотрения модели термической усталости для испытаний может быть выбрана схема установки, в которой роль термически нагружаемого элемента выполняет образец, а окружающих его объемов материала детали — устройство с варьируемой жесткостью. Имеющиеся варианты этой методики отличаются способом создания варьируемой жесткости циклически нагреваемого образца и методом определения величины упругопластической деформации. [c.21]

В образцах в зависимости от их форм и размеров, типа возбудителя и приемника, способа крепления и схемы приложения динамической нагрузки можно возбуждать продольные, изгибные, крутильные и более сложные виды колебаний. Данный метод можно использовать также при вибрационных испытаниях крупногабаритных изделий, однако при этом существенно изменяется методика испытаний, способы приложения нагрузок, а также способы возбуждения и регистрации колебаний. Метод используется также при оценке интегральной жесткости крупногабаритных конструкций [11, 22] и не может быть использован при локальном определении физико-механических характеристик в изделии. Для практического применения этого метода необходимо знать геометрические размеры изделия и плотность материала, обеспечить условия закрепления изделия на опорах и преобразователей на изделии, а также нормальные температурно-влажностные условия окружающей среды. [c.87]

На рис. 62 представлены определенные по разработанной методике действительная (кривая 1) и мнимая (кривая 2) составляющие крутильной динамической жесткости подвески планетарного ряда. Для сравнения нанесены рассчитанные без учета проскальзывания действительная (кривая 5) и мнимая (кривая 4) [c.137]

Изложенная выше общая методика анализа виброзащитных систем сложна, особенно при проведении многочисленных вариантов расчетов. В этом случае иногда бывает полезно заменить системы, описанные экспериментально определенными динамическими податливостями или жесткостями, системами, состоящими из дискретных масс и жесткостей. Такую замену можно произвести на основании эквивалентности исходной и приведенной систем по какому-либо критерию. При анализе виброзащитных систем [c.373]

Для обоснования такого подхода были проведены дополнительные эксперименты, связанные с измерением формы прогибов модели опорной рамы при некоторых расчетных случаях нагрузок. В этих опытах осуществлялось шарнирное опирание на жесткое металлическое кольцо. Величины прогибов вполне удовлетворительно совпали с расчетными, определенными по формулам для пластин. Приведенная жесткость модели опорной рамы определялась по определенной методике [5] с учетом деформаций сдвига в вертикальных ребрах. [c.148]

Если процесс деформирования проходит в условиях простого нагружения, ТО с учетом сказанного описать пластическое течение металла можно с использованием соответствующих уравнений течения вязкой жидкости, в которых коэффициент вязкости следует заменить коэффициентом жесткости. Расчетами конкретных процессов показано, что применение этой методики вполне оправдано и рационально, так как исходные уравнения для определения напряженного состояния органически увязаны с изменением скоростей и температур деформирования. [c.208]

Предлагаемый инженерный метод расчета, базирующийся на определении расчетного сопротивления АО Rr , модуля деформации АО E f ), геометрических параметров АО (длины L и глубины заложения армирующей прослойки z), а также жесткости армирующих элементов (G , позволяет определять осадки фундаментов с точностью до 15-18 %, что подтверждается регулярными наблюдениями за осадками сооружений, построенных на основе предложенной методики расчета. [c.15]

Описанный здесь опытный способ определения жесткости EJ образца в целях единства методики эксперимента может быть применен и к металлическим образцам. При этом вычислительная работа упрощается. Отпадает надобность в вычислении момента инерции J. Радиус инерции tmin прямоугольного сечения определяется по формуле [c.125]

По предложенной методике определен коэффициент интенсивностей напряжений возле трещины, находящейся в области продольного сварного шва, соединяющего две половинки пластины размером 160 X 180 X 2 мм. Сварной шов имитировался вклейкой ребра жесткости с размерами 3,6 X 3,6 X 140 мм, изготовленного из того же материала, что и пластина. Трещина длиной 2а = 7 мм находилась на расстоянии 3 мм от сварного шва и перпендикулярна напряжениям растяжения Стном = 0,084 МПа. [c.328]

Предложена методика определения коэффициента интенсивностей напряжения КИН поляризационно-оптическим методом для трещин находящихся как вдали, так и в области сварного шва. Пока.чано, что сварной шов, который имитировался вклейкой ребра жесткости, снижает КИН возле трещины на 10—12 %. Предложенная методика дает удовлетворительное (до 1—3 %) совпадение с известными теоретическими решениями КИН для трещины в пределах 0,09 < г/а < < 0,32 при определении КИН по формуле (7) и 0,05 < rla < 0,17 — при определении КИН по формуле (9). [c.329]

Хорунжин В. С, К методике определения приведенной жесткости пространственных механизмов, — Изв. вузов. Машиностроение. 1977, JVb 1, с. 67 — 70. [c.451]

Полученный раствор разбавляют дистиллированной водой и дальнейший анализ по определению жесткости проводят согласно методике ВТИ трилонометрическим способом. [c.75]

В пособии изложена методика проведения лабораторных работ. Рассмотрены вопросы определения жесткости метал-лорежуш,их станков, размерного износа режущего инструмента температурных деформаций системы СПИД и точности обработки при применении активного контроля и системы автоматического регулирования. Показано влияние режимов резания и геометрии инструмента на погрешность формы, качество обработанной поверхности и на интенсивность и частоту вибрации. Описаны способы настройки станков и сборки узлов и механизмов. [c.2]

Изложенная выше упрош,енная методика определения уси й в ортотропной плите проезжей части дает весьма близкие результаты с методами, базирующимися на решении дифференциального уравнения (11.1) в случае плит с продольными ребрами открытого профиля. Использование упрощенной методики становится возможным, поскольку отношение изгибных жесткостей BJBy для применяемых на практике конструкций составляет 5(Ю—2000. Отношение BJH имеет такие же значения. Полагая тогда в уравнении (11.1) Ву = Н = О, приходим к дифференциальному уравнению изгиба балок. [c.276]

По мере совершенствования методики термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний деформации рассчитывались в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [16, 186, 196, 257]. Проведение тщательного термо-метрирования в статическом и динамическом режимах позволило выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [138, 191, 192]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температурных полей, оказываются отличающимися в 1,5—2 раза от деформаций, рассчитанных по методике [16, 186 196, 257]. [c.246]

В статье описываются методика и результаты определения давлений в опорно-поворотных устройствах экскаваторов на моделях малых размеров, выполненных из материала с низким модулем упругости. УказаннаяГ методика позволяет получить эпюры распределения давлений применительно к конкретным конструкциям, т. е. с учетом большинства действующих факторов. Для выполнения условий подобия при испытании модели опорно-поворотного устройства не вводится никаких дополнительных ограничений. Они остаются теми же, что и при испытаниях на моделях обычных статически неопределимых конструкций. Это становится понятным при условии, что распределение давлений зависит от жесткости нижней рамы и поворотной платформы и не зависит от контактной деформации тел качения и опорных кругов. Специальная расчетная оценка прогибов нижней рамы и поворотной платформы, а также индикаторные замеры на модели показывают, что при имеющихся соотношениях размеров в карьерных экскаваторах типа ЭКГ-4 влияние контактных деформаций может не учитываться. В дальнейшем при экспериментальном определении удельных давлений это было [c.136]

Предложена методика проверки правильности составления динамической матрицы жесткости сложных пространственных дискретных систем с большим числом степеней свободы. С этой целью выполняется исследование матрицы на положительную определенность. Разработаны два алгоритма на языке АЛГОЛ-60, реализующие критерий Сильвестера для положительной определенности симметрических матриц. Приведен пример расчета собственных частот трехмассовой пространственной системы. Библ. 5 назв. [c.221]

Методики аналитического контроля 1. Определение общей жесткости трилонометрическнм методом [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...