Простейшие элементы СВЧ тракта

ПРОСТЕЙШИЕ ЭЛЕМЕНТЫ СВЧ ТРАКТА [c.632]

Приведенные примеры граничных условий для участка тракта являются простейшими. Во многих случаях граничные импедансы и коэффициенты усиления могут оказаться не чисто активными (как рассмотренные), а содержащими также реактивную составляющую, причем обе составляющих могут зависеть от частоты. Такой случай имеет место, если на границе участка тракта находится емкость или в напорных характеристиках насоса необходимо учитывать члены, отражающие инерцию, и т.д. Использовав приведенные в подразд. 2.1 уравнения простейших элементов с сосредоточенными параметрами, можно получить зависимости для граничных условий, описывающие течение в устройствах самых разнообразных конструкций. [c.73]

При расположении элементов с сосредоточенными параметрами (кроме емкостей) в середине ПГС не будем делать различий между ними и участками трактов, называя их просто элементами системы и описывая каждый из них уравнениями четырехполюсника [c.139]

Полное изображение типа С образуется при перемещении преобразователя в направлении, перпендикулярном к направлению электронного сканирования. При этом сигналы коорди-, нат строки вырабатываются датчиками координат, как в системе с ручным (механическим) сканированием. Более простое решение этой задачи может быть получено с применением двумерного электронного сканирования. Пьезоэлементы двумерной матрицы (например, с числом элементов 8X8) возбуждаются с задержками, обеспечивающими сложение амплитуд акустических импульсов лишь на определенных направлениях в объекте контроля. Аналогично в тракте приема принятые пьезоэлементами сигналы предварительно задерживаются так, что суммирование амплитуд соответствует направлению излучения. [c.271]

Метод фиксированных частот имеет недостатки сложность контроля перемещения, скорости, ускорения и частоты вибрации и их регулирования вручную из-за значительной неравномерности амплитудно-частотной характеристики тракта испытательного комплекса при испытаниях в широком диапазоне частот невозможность выявления параметрических резонансов, возможность пропуска резонанса отдельных элементов последовательное возбуждение резонансов. Однако этот метод до настоящего времени широко используют при заводских испытаниях серийно выпускаемых изделий вследствие возможности применения простейшего оборудования и отработанных программ испытаний для изделий каждого типа. [c.287]

Отсюда следует, во-первых, что q можно трактовать (см. рис. 1-1) как тепловую нагрузку элемента поверхности, повернутого на произвольный угол ср относительно изотермы, и, во-вторых, что эта нагрузка пропорциональна производной от температуры по нормали к данному элементу. Очевидно, наибольшая тепловая нагрузка имеет место для элемента, лежащего на изотермической поверхности. Здесь, как и в дальнейшем, не затрагиваются усложненные анизотропией случаи теплопроводности. Для таких веществ, как древесина, слюда и т. п., коэффициент теплопроводности зависит от направления, берущего начало из данной точки, и поэтому простое правило косинусов для получения составляющей несправедливо. [c.13]

Это положение не следует трактовать буквально, будто любые цели (задачи, планы, проекты и т. п.) неосуществимы по-своей объективной природе. Просто речь идет о тех довольно частых еще в условиях производства (в том числе и машиностроительного) ситуациях, когда либо план работы был нереальным), либо были выбраны неэффективные методы, либо данная цель действительно оказалась недостижимой в существующих обстоятельствах. К сожалению, контроль как один из элементов любой организационной деятельности нередко имеет карательный оттенок. Это значит, что для проверяемого сама процедура контроля является психологически неприятной, так как многолетний опыт управления научил видеть в любом контроле лишь фазу деятельности, за которой, как правило, следует то или иное наказание. [c.173]

На рис. 17-2 в качестве примера показаны различные варианты выполнения поворота газоходов на 90°. Вариант на рис. 17-2,в дает уменьшение коэффициента сопротивления более чем в 5 раз по сравнению с простейшим (рис. 17-2,а). С такими же требованиями следует подходить и к другим элементам газовоздушного тракта — диффузорам, тройникам и т. п. [c.191]

Вследствие ограниченности скорости движения и размножения носителей пластической деформации (дислокаций) напряжение течения возрастает с увеличением скорости деформирования. Феноменологически зависимость напряжения течения от скорости деформирования трактуется как проявление вязкости или релаксации напряжений в твердом теле. Динамика деформирования релаксирующих сред описывается различными моделями упруговязкопластического тела [5 — 7]. Простейшей из них является модель Максвелла, включающая последовательно упругий С и вязкий т] элементы (рис.З.Зо). Общая деформация у в зтой модели есть сумма упругой Уу р и пластичной (вязкой) у,, , компонент [c.80]

Создание современных уплотнительных систем на валу ТНА немыслимо без комбинационного применения отдельных видов или типов уплотнений. Даже такое простое уплотнение как манжетное, применяемое самостоятельно, не ставится без дренажа, перепуска или системы автоматического регулирования удельного давления контакта манжеты на поверхность вала. Как правило, ни одно из известных уплотнений не обеспечивает полную герметизацию полостей ТНА, работающего по сложной циклограмме с множеством пусков и длительными остановами. Б связи с этим появляются конструкции с различными по принципу действия уплотнениями, выполняющими только определенную роль. Взаимодействие входящих в комбинацию элементов и уплотнений обеспечивает повышенную надежность узла в целом. Описать все комбинации уплотнений весьма затруднительно из-за большого их количества,и выбор каждого определяется задачами и параметрами насосного агрегата, а также его гидравлического тракта, связанного с проточной частью насоса. [c.241]

Гидростатические и гидродинамические подшипники можно представить в виде системы каналов простой формы (кольцевых, круглых, плоских и т. п.), гидравлически связанных между собой специфично для каждого типа подшипника. Если подшипники работают на маловязкой жидкости, подобной воде, то для всех их элементов характерен турбулентный режим течения. Гидравлические характеристики отдельных элементов подшипников можно рассчитать по приведенным выше зависимостям или подобным им, если элемент является специфичным. Суммируя гидравлические характеристики отдельных элементов по правилам, описанным ниже, можно получить зависимость перепада давлений от расхода жидкости через подшипник. Такой подход является общим для получения гидравлических характеристик подшипников независимо от их конструктивных особенностей. Часто для расчета общих характеристик вспомогательных трактов целесообразно включать их i общую гидравлическую схему, как систему гидравлически связан ных между собой каналов разной формы. [c.53]

Однако практическая реализация такой согласующей цепи для согласования, например, решетки вибраторов наталкивается на ряд трудностей. Введение в тракт большого числа реактивных элементов неудобно в конструктивном отношении и приводит к снижению его электрической прочности При широком диапазоне согласования для достаточно точного представления реальной нагрузки требуется весьма сложная эквивалентная схема, тогда как методы синтеза оптимальной согласующей цепи развиты лишь для простейших схем, содержащих не более двух элементов Применяемые на практике реактивные элементы, в частности шлейфы, по своим частотным свойствам отличаются от идеализированных емкостей и индуктивностей, которые они должны представлять [c.91]

Казалось бы, проще всего описать динамику гидромеханических устройств ЖРД—турбонасосных агрегатов (ТНА), гидромеханических регуляторов. Действительно, в первом приближении для ТНА записывается простейшее уравнение апериодического звена первого порядка. Несколько сложнее модель ТНА с учетом крутильных колебаний вала. В этом случае его можно представить в виде двух независимо вращающихся масс, связанных упругим элементом (например, рессорой). Также усложняет модель ТНА учет инерции жидкости -в проточных частях насосов. Очень сложна модель с учетом кавитационных явлений на, входах в насосы. При этом следует отметить, что в основном идет речь не о развитых кавитационных режимах, при которых падает перепад давлений, создаваемый насосом, а о скрытой местной кавитации, не сказывающейся на статических характеристиках насоса. Местная кавитация на входе в насос влияет на динамические характеристики насоса и гидравлического тракта перед насосом снижается частота собственных колебаний тракта, увеличивается коэффициент усиления насоса. Оба эти фактора существенно сказываются на продольной устойчивости ракеты в полете, так как именно резонансная частота гидравлического тракта и коэффициент усиления ЖРД в первую очередь и определяют устойчивость системы [12, 20]. Коэффициент усиления насоса (а также и ЖРД)—это отношение амплитуды колебаний давления на выходе из насоса (в камере) к амплитуде колебаний давления на входе в насос. [c.10]

Рассмотрим примеры нескольких типичных граничных условий для участка гидравлического тракта, используя приведенные ранее линейные модели элементов с сосредоточенными параметрами. Начнем с наиболее простого и часто встречающегося элемента — местного гидравлического сопротивления. Примем, что площадь проходного сечения сопротивления регулируемая. Для капельной жидкости (если пренебречь ее инерцией) малые отклонения параметров течения через местное сопротивление связаны линеаризованным соотношением (2.1.16), которое при использовании в качестве граничного условия удобнее привести к следующему виду [c.71]

Таким образом, газовый тракт без разветвлений моделируется набором простейших элементов — цилиндрических участков и местных сопротивлений. Разбиение на участки производится так, что отклонения параметров потока на выходе /-Г0 участка равняются отклонениям тех же параметров на входе следующего, (/+1)-го участка. Для определения матрицы всего тракта, состоящего из п участков, используется формула перемножения матриц типа формулы (2.8.16). В ЧИСЛО участков необходи ю включать и крайние элементы тракта. Уравнения этих элементов записываются в форме шестиполюсников, в которых учитываются граничные условия (см. разд. 6.2). В этом случае полученное матричное уравнение образует замкнутую систему алгебраических уравнений, описывающих частотные характеристики газового тракта. Если тракт имеет разветвление, то, используя аппарат матричной алгебры, несложно построить его математическую модель в частотной области. [c.236]

В практике некоторых экономических исследований это понятие полностью отождествляется с термином энергетика , что, на наш взгляд, не является вполне обоснованным. Термин энергетика менее определенный, его обычно трактуют как простую количественную совокупность топливодобывающих, топливоперерабатывающих производств, а также предприятий по генерированию и распределению различных видов энергии (нередко в публикациях в это понятие включают только последние из перечисленных групп предприятий). В то же время понятие топливно-энергетического хозяйства, подчеркивая взаимосвязь отдельных его элементов, предопределяет необходимость и возможность их балансового рассмотрения и планового развития. [c.9]

В работе [48] рассмотрено также много других чрезвычайно ттолезных для практических расчетов приемов, основанных на использовании нуль-элементов. Так, показано, что при помощи этих элементов можно реализовать заданное соотношение перемещений для группы узлов, например объединить (простейший случай) перемещения двух узлов по произвольному направлению, получив при этом усилие в связи, которая объединяет узлы. Важным вопросом является реализация присоединения конечного элемента к уЗлу системы, которое может иметь разную жесткость. Термин строительной механики стержневых систем шарнир можно трактовать как присоединение с нулевой жесткостью по направлению углового перемещения. В практике расчетов часто приходится иметь дело с различными видами присоединений как по направлению (например, проскальзывание), так и по величине жесткости (например, податливость сварных или замоноличенных узлов). Введение присоединений различных типов можно реализовать при помощи специальных элементов (рис. 4.6), имеющих заданную податливость по соответствующему направлению и бесконечную жесткость по остальным направлениям. Если эти направления совпадают с осями координат, то такую операцию можно выполнить объединением номеров степеней свободы для узлов t и /. В противном же случае необходимо вводить конечные (но достаточно большие) жесткости для специаль- [c.107]

Если при этом весовые коэффициенты в сумме равны единице, то каждый из них может трактоваться как процент влияния соответствующего частотного критерия в общем. Очевидно, изменение набора i будет приводить к изменению оптимума. Это можно истолковать как проявление неявной функциональной зависимости X = X (С), С Сх, g, С и при необходимости использовать эту зависимость в интересах повышения эффективности объемных оптимизационных расчетов, В последний период развиваются новые интересные подходы для решения многокритериальных задач, которые основаны на методах ма тематической теории принятия решений. Рассмотренные в этой главе задачи расчета и синтеза газовых лазеров можно с полной уверенностью отнести к многокритериальным задачам парамеяри-ческой оптимизации, причем в общем случае с нелинейным функ-ционалом. Для оптимизации характеристик газовых лазеров или поиска при заданных характеристиках оптимальных конструктивных решений в этих приборах, в отсутствии разработанных средств математического исследования такого рода задач, необ ходимо исходить из физических соображений. Эти предпосылки по существу заложены в этапы реализации основной структурной схемы разработки газовых лазеров с использованием ЭВМ, изложенной в п. 2.3.Уже на первом этапе (анализ конкретной рассматриваемой задачи) многокритериальная оптимизация характеристик газовых лазеров может быть сведена к однокритериальной. Таким примером может служить задача разработки газового лазера с заданными характеристиками излучения в дальней зоне или расчет характеристик молекулярного усилителя. Именно физические соображения определили основным объектом исследования в обратной задаче расчета газового лазера резонатор с зеркалами, имеющими переменные по апертуре коэффициенты отражения. Затем анализ технологических возможностей привел к основному критерию оптимизации этих зеркал —- минимальному числу колебаний в зависимости R (г). Такой физический подход к оптимизации на сегодняшний день является типичным в задачах квантовой электроники. Однако прикладные задачи уже в настоящее время требуют большого количества принципиально разных газовых лазеров, работающих в различных режимах генерации, спектральных диапазонах и с различными уровнями входной мощности. Не всегда физический подход может обеспечить необходимые упрощения, способные свести задачу к простейшим приемам оптимизации, которые не требуют исследований функционалов (см. выражения (2.155) и (2.156)). Оптимизация выходных характеристик и конструктивных элементов прибора с учетом тенденций, определенных в теории и эксперименте, может осуществляться подбором необходимых данных в небольшом интервале изменений управляемых переменных. Дальнейшее совершенствование оптимизационных задач с использованием ЭВМ, как основных в разработке и исследовании [c.123]

В устройствах пневмоники используются струйные элементы, дроссели, междроссельные камеры. В простейшем струйном элементе имеются каналы, которые могут рассматриваться как дроссели, и имеется камера, в которой взаимодействуют струи, вытекающие из каналов. Моделирование возможно, если воспроизводятся формы течений, характерные для всех участков тракта. Однако, как указывалось в 7, переход от ламинарного к турбулентному течению происходит в каналах при одном граничном значении числа Рейнольдса Reгp, а для струй при других значениях Рвгр, которые также рассчитываются по размерам сечений каналов, из которых вытекают струи те и другие значения Рвгр могут отличаться в десятки раз. [c.445]

Как видно из формулы для Ь, ослабление для запредельного аттенюатора линейно зависит от длины I. Это важное достоинство запредельного ослабителя. Однако эта зависимость справедлива, когда расстояние I практически больше одного — полутора сантиметров, т. е. начиная со значевий Ь, равных 15—20 дБ. Этот начальный участок обычно на практике не используется. Таким образом, одним из существенных недостатков запредельного аттенюатора является большое значение начального ослабления. Другим недостатком является то, что ослабление сигнала происходит за счет отражения его от входа аттенюатора, так как в последнем нет каких-либо поглощающих элементов. Учитывая значение начального ослабления в 15—20 дБ, можно сказать, что обычно от аттенюатора отражается и возвращается к генератору более 95—99.% его мощности. Эта отраженная мощность может серьезно изменить работу генератора, если не принять специальных мер. Устранить влияние отраженной волны на генератор наиболее просто путем установки между ним и запредельным ослабителем дополннтельного хорошо согласованного поглощающего аттенюатора с фиксированной величиной ослабления 10—15 дБ. Подобные так называемые развязывающие аттенюаторы практически всегда ставят в измерительный тракт между генератором и остальной частью тракта. [c.30]

Как уже отмечалось, ЖРД обладает широкой полосой пропускания частот, однако применительно к задачам анализа устойчивости системы регулирования представляет интерес относительно узкий диапазон частот—до 50 Гц. Для таких частот можно ограничиться самым простым вариантом математической модели, в которой все агрегаты (кроме газового тракта, в которрм обязательно нужно учитывать волны энтропии) рассматриваются как элементы с сосредоточенными [c.20]

Мелодическая линия может суш ествовать в различных видах вокальная мелодия, исполненная певцами, инструментальная мелодия, просто повторяюш ийся мотив или главный слышимый элемент фактуры в соответствуюш ем стиле музыки и т. д. Само это понятие можно трактовать очень широко, однако нельзя исключать его из фактуры [c.167]

Контактные соединения просты по конструкции, широкополосны, требуют высокой точности изготовления, обладают низкой надежностью при многократных переборках тракта электрогерметичность и вносимые потери сильно зависят от размера зазора между фланцами. Повьппение электрогерметичности достигается использованием тонких контактных прокладок из бериллиевой бронзы БрБ2Т. Конструктивные размеры контактных прокладок и контактных фланцев даны на рис. 4.1, а рекомендуемые посадки для установочных элементов в табл. 4.1. Для герметизации соединений используются прокладки из резины ИРП-1267 или резиновой смеси ИРП-1354. [c.75]

Многие важные диффузионные проблемы могут приближенно трактоваться с помощью уравнения (V). Упрощения предполагают, что коэффициент ди узии D не зависит от концентрации. Поэтому результаты расчетов можно рассматривать лишь как основу для интерпретации явлений диффузии. Ниже будут подробнее рассмотрены температурная и концентрационная зависимости D. В табл. 55 приведено несколько граничных условий, которые интересны для предсказания концентрации диффундирующего вещества, растворенного в основном металле. Во всех случаях предположено, что коэффициент диффузии D не зависит от концентрации. Случай а относится к примеси концентрации Со в газовой фазе на поверхности основного металла бесконечной толщины. Это одна из наиболее просто решаемых проблем. Случай б несколько более реален в Том смысле, что учтено влияние ограниченной глубины основного металла. Случаи а и б дают одинаковые результаты, если диффузия происходит в течение достаточно короткого времени, т. е, если время диффузии гораздо меньше, чем L ID. В случае в рассмотрена диффузия через покрытие в бесконечно протяженную основу, тогда как в случае г учтена ограниченная протяженность основы. В этих двух случаях (последний из них рассмотрен в приложении) коэффициент К введен для учета того, что концентрация растворенного элемента может быть неодинакова с обеих сторон поверхности раздела покрытие— основа. Случай д трактует диффузию материала покрытия в основной металл. Отметим, что концентрация на поверхности обратно пропорциональна квадратному корню из времени. Наконец, в случае е рассмотрена обратная диффузия в вакуум. Вследствие того, что функцию ошибок erf и), дополнительную функцию ошибок erf и) и экспоненциальные функции можно найти в табулированной форме, расчет диффузии растворенного элемента с постоянным коэффициентом диффузии сравнительно прямой. В приложении рассмотрена типичная по сложности задача. Математическим основанием является метод преобразования Лапласа в его общепринятой форме. Ввиду того, что передача тепла аналогична диффузии вещества, работа Карслоу и Джегера [42] очень ценна, когда встречаются необычные граничные условия, [c.323]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...