Статические характеристики насосов

С учетом приведенных выражений статическая характеристика насоса примет вид (принимаем — 0) [c.264]

Очевидно, наличие этого отверстия изменит статическую характеристику насоса. Увеличение утечек приведет к тому, что для [c.277]

Измерения отношений амплитуд автоколебаний входного давления к амплитудам колебаний на выходе из насосов (коэффициент усиления) показывают, что значения этой величины, определенные по статическим характеристикам насоса и в режиме автоколебаний, не совпадают. Наиболее ярко эта особенность проявляется на таких автоколебательных режимах работы насоса, при которых даже при наиболее низких значениях входного давления, возникающего в процессе колебаний, входное давление не достигает значений, соответствующих началу падения напора по кавитационной характеристике насоса. Коэффициенты усиления насоса, определенные по статическим кавитационным характеристикам, имеют в зтом случае значения, несколько меньшие единицы, в то время как в режимах автоколебаний наблюдаются значения как существенно превышающие единицу, так и меньшие единицы. [c.66]

Этим, вероятно, и объясняются противоречивые данные относительно возможности использования статических (кавитационной и напорной) характеристик насоса. В частности, в разд. 8.5 отмечалось, что значения коэффициентов усиления, определенных по статическим характеристикам, суи ественно меньше экспериментальных значений, зафиксированных при кавитационных автоколебаниях. Такой же вывод сделан в работе [131 ]. В то же время в работе [104] указывается, что динамический коэффициент усиления насоса определяется в основном статическими характеристиками насоса. Однако использование указанных характеристик не позволило авторам этой работы объяснить экспериментально полученный резонанс на амплитудно-частотной характеристике. Частотная характеристика (8.49) дает теоретическое объяснение указанным выше противоречивым данным (при частотах колебаний со коэффициент усиления в основном определяется статическими характеристиками, а при частотах колебаний, соизмеримых с СОр, может наблюдаться суи ественное рассогласование статических и динамических коэффициентов усиления насоса). [c.251]

Статические характеристики насосов [c.99]

В математической модели часто вместо напора насоса Н и объемного расхода V, используются перепад давлений в насосе Ар и массовый расход компонента топлива ih. С учетом этого замечания статические характеристики насосов примут вид [c.108]

Казалось бы, проще всего описать динамику гидромеханических устройств ЖРД—турбонасосных агрегатов (ТНА), гидромеханических регуляторов. Действительно, в первом приближении для ТНА записывается простейшее уравнение апериодического звена первого порядка. Несколько сложнее модель ТНА с учетом крутильных колебаний вала. В этом случае его можно представить в виде двух независимо вращающихся масс, связанных упругим элементом (например, рессорой). Также усложняет модель ТНА учет инерции жидкости -в проточных частях насосов. Очень сложна модель с учетом кавитационных явлений на, входах в насосы. При этом следует отметить, что в основном идет речь не о развитых кавитационных режимах, при которых падает перепад давлений, создаваемый насосом, а о скрытой местной кавитации, не сказывающейся на статических характеристиках насоса. Местная кавитация на входе в насос влияет на динамические характеристики насоса и гидравлического тракта перед насосом снижается частота собственных колебаний тракта, увеличивается коэффициент усиления насоса. Оба эти фактора существенно сказываются на продольной устойчивости ракеты в полете, так как именно резонансная частота гидравлического тракта и коэффициент усиления ЖРД в первую очередь и определяют устойчивость системы [12, 20]. Коэффициент усиления насоса (а также и ЖРД)—это отношение амплитуды колебаний давления на выходе из насоса (в камере) к амплитуде колебаний давления на входе в насос. [c.10]

Статические характеристики нерегулируемого насоса с переливным клапаном аппроксимируются кусочно-линейной функцией расхода, входящего в гидросистему. [c.4]

Рассмотрим эквивалентные схемы замещения этих систем. Механическая система, связанная с приводом, насоса, представлена на рис. 2. Скольжение асинхронного электродвигателя под нагрузкой (см. статическую-характеристику на рис. 3) учтено двумя элементами генератором скорости со и демпфером с , который соединяет его со всей остальной системой. [c.44]

Как указывалось выше, привод с проточным четырехкромочным золотником при определенных соотношениях линейных зазоров в золотнике и производительности насоса может работать при постоянном расходе, т. е. весь расход насоса при этом подается в золотник. Рассмотрим статические характеристики такого привода и сравним их с характеристиками привода, работаюш.его при постоянном давлении. [c.34]

Последнее выражение удобно, поскольку для расчетов все равно приходится определять параметр U. Максимальное рассогласование бтах определяется по статической характеристике, исходя из максимальной скорости, определяемой производительностью насоса. [c.70]

СТАТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И УРАВНЕНИЕ ДВИЖЕНИЯ ДРОССЕЛЬНОГО ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ПРИВОДА С НАСОСОМ РЕГУЛИРУЕМОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ [c.386]

Регулировочная характеристика насоса. В статических режимах зависимость производительности насоса от давления определяется регулировочной характеристикой насоса (рис. 6.23). [c.386]

Статические характеристики привода. Нагрузочная и скоростная статические характеристики дроссельного привода с насосом регулируемой производительности получаются из анализа работы этого привода в установившемся режиме. В этом режиме работа дроссельного привода при г = О описывается системой уравнений [c.388]

Для исследуемого ГДТ в соответствии с рекомендациями [13] были приняты следующие значения коэффициентов потерь на удар для штампованных лопастей насоса и турбины у,= у2=1. для профилированных лопастей реактора уз=0,65. Коэффициент потерь на трение тр зависит от режима движения рабочей жидкости и не может быть принят постоянным при расчете разгона системы с ГДТ. Поэтому была использована экспериментальная зависимость Tp=/(Q) (рис. 12), полученная по экспериментальной статической характеристике ГДТ (см. рис. 10) и геометрии его рабочей полости (рис. 13). [c.36]

Представляет интерес возможность мембран герметично держать жидкость внутри пакета. Исследовали различные как по толщине, так и по материалу мембраны. Определяли статические характеристики пакета мембран со свободным прикосновением мембран как по внутреннему, так и по наружному диаметру. Такие мембраны при толщине металла, обеспечивающей сравнительно большие упругие деформации, имеют малую прочность, а следовательно, не могут создавать значительного давления на выходе из насоса. По расчетным данным, например, для мембран из стали толщиной 1,6 мм с наружным диаметром 50 и внутренним 20 мм максимальное давление составляет 3,5-10 Н/м . [c.178]

При расчетах статических характеристик рассматривается взаимодействие гидромеханизма с насосной станцией, т. е. учитывается фактическое соотношение режимов постоянного давления и постоянного расхода утечки в насосе и клапане стати,зм клапана. [c.2]

На рис. 8 приведены статические характеристики насосных станций 1 — идеальная характеристика режима ПД 2 — идеальная характеристика режима ПР 3 и 4 — реальная характеристика ПД + ПР нерегулируемого насоса с переливным клапаном (3 — условный режим ПР 4 — условный режим ПД) 5 и 6 — характеристика ПД Н- ПР регулируемого иасоса с управлением по давлению. Естественно, общим было бы решение, показывающее влияние наклона характеристики насосной станции на статические характеристики и динамические процессы гидропривода. [c.18]

Рассмотрим влияние наклона участка MN, т. е. влияние объемного к. п. д. насоса и утечек в клапане на статические характеристики следящего гидромеханизма. [c.37]

Расчеты, выполненные для ряда сочетаний характеристик насосных станций, подтвердили, что при т] 0,85 утечки в насосе (т. е. наклон характеристики) практически не влияют на статические характеристики следящего гидромеханизма. Поэтому опасения по поводу отрицательного влияния утечек в насосе на точность работы следящей гидросистемы в режиме ПР следует считать необоснованными. [c.38]

Уравнения (103) и (104) в сочетании с формулой (102) позволяют рассчитать статическую характеристику следящего гидромеханизма с двумя насосами с помощью характеристических кривых. [c.57]

Так, анализ взаимодействия следящего гидромеханизма с реальной насосной станцией, выполненный в гл. II, может быть проведен не только с использованием характеристических кривых гидросистем, полученных аналитически, но и по экспериментальным данным. В последнем случае, пользуясь экспериментальными характеристическими кривыми опытной гидросистемы, можно изучить влияние характеристики насоса и настройки клапана на статику гидропривода, а также выбрать необходимую насосную станцию. Представляет интерес задача определения характеристики насосной станции, обеспечивающей требуемую статическую характеристику следящего гидромеханизма при заданных его характеристических кривых. Полученная таким расчетом характеристика насосной станции конструктивно может быть реализована либо выбором соответствующего нерегулируемого насоса и настройкой клапана, либо применением насоса с регулировкой расхода по давлению, причем полученная расчетом нелинейная зависимость Q р) может обеспечиваться характеристикой насоса. [c.139]

Для построения динамической характеристики турбомуфты обрабатывалась осциллограмма режима ее работы при некоторой частоте приложения нагрузки. При обработке определяется момент на валу насоса и действительное скольжение. Для этого один период колебаний момента разбивался на 10—20 участков, на каждом из которых по осциллограмме замерялся действующий на насосном колесе момент и скорости вращения насосного и турбинного колес. По известным скоростям вращения колес турбомуфты вычислялось скольжение. Указанной обработке подвергались осциллограммы режима работы турбомуфты при различных частотах нагружения. При всех экспериментах средний момент нагрузки равнялся номинальному моменту турбомуфты, а амплитуда колебания момента была равна половине номинального момента. Точки момент — скольжение, замеренные по осциллограммам, нанесены на график статической характеристики, в результате чего получены динамические характеристики предохранительной турбомуфты (рис. 126) 30]. [c.237]

Из-за существования механических потерь действительный момент на валу насоса Mi >Msi (mtp вместо Okl на рис. 8.2), а на валу гидромотора меньше < M 2 dlf вместо аЬс на рис. 8.2). Поскольку перепад давлений на гидромоторе пропорционален моменту, во втором квадранте рис. 8.2 можно построить зависимость расхода утечек Qy от перепада р (oq на рис. 8.2), которая в определенных масштабах будет изображать зависимость потерянной скорости (Од от нагружающего момента Mj. Смещая в этих масштабах границу рассмотренных зон 0 1 в положение O g, а характеристическую кривую If в положение gh, можно получить статическую характеристику гидропривода, границу зоны В (точка h на рис. 8.2) [c.203]

Рис. 8.4. Статическая характеристика гидропривода, составленного из насоса переменной производительности и г пар одинаковых гидромоторов постоянной производительности

На рис. 5 показаны статические характеристики гидропривода, определенные в нормальных условиях (температура окружающей среды 20 5° С, напряжение питания электродвигателя 28 в, атмосферное давление 760 мм рт. ст., относительная влажность воздуха 60—80%). Из рис. 5 видно, что силовая характеристика гидропривода имеет характер, близкий к релейному, а скоростная характеристика при отсутствии нагрузки имеет практически линейный характер. При увеличении нагрузки на штоке гидропривода скорость его падает не линейно, а примерно пропорционально корню квадратному из величины относительного увеличения нагрузки при положениях золотника, соответствующих величине командного сигнала < (0,7-f-0,8), 2,. Таким образом, при введении в следящий гидропривод с проточным золотником положительной обратной связи по давлению нагрузки его статические характеристики приобретают вид, свойственный гидроприводу с непроточным золотником и регулируемым насосом (случай регулирования при постоянном давлении), а сам гидропривод продолжает сохранять все положительные качества, присущие гидроприводам с проточным золотником. [c.37]

Статические свойства механизма управления определяются его статической характеристикой, под которой понимается зависимость угла поворота люльки насоса у от разности токов в обмотке управления /у. В качестве примера на рис. 5 приведена [c.88]

Рис. 5. Статическая характеристика механизма управления насосом № 2,5 (t = = Ч-ЗО" С, рабочая жидкость—масло АГМ)

Мы ограничимся рассмотрением лишь статической характеристики насоса, полагая, что она слабо меняется при колебаниях высокой частоты, возникающих в системе. Для получения краевых условий в конце трубы напишем уравнение баланса расходов жидкости, вытекающей из трубопрозода [c.177]

Импеданс питающего трубопровода без учета сжимаемости жидкости и податливости стенок трубопровода можно представить в виде Zi = R + i o/i, а импеданс напорного трубопровода запишем без учета инерционного сопротивления — 2 = R2-Связь между амплитудами колебаний давлений на входе и выходе из насоса, допустим, определяется только статическими характеристиками насоса (частота вращения вала насоса п = = onst) [c.62]

При достаточно высоком значении входного давления (р = == 0,48МПа) коэффициенты усиления не зависят от частоты колебаний, незначительно отличаются от единицы и в основном определяются статическими характеристиками насоса. С уменьшением давления на входе в [c.259]

На рис. 139 приведена статическая характеристика насоса Ом = / (Р). имеющего рассмотренный "механизм регулирования. В пределах изменения давления от О до рр = р ом подача насоса уменьшается по закону утечек, а при давлении больше рр подача снижается по закону сжатия пружины механизма регулирования, достигая при нулевого значения. Давление рр определяег [c.190]

В (Машиностроении используется схема с управляемым насосом и неуправляемым гидродвигателем [1] (аналогичная электродвигателю с независимым возбуждением), статическая характеристика которой при отсутствии потерь, постоянной KOpO THj приводного двигателя = onst и наибольшем возможном (определяется настройкой предохранительного клапана) перепаде давления р показана на рис. 2 в виде закономерностей [c.118]

Существенное сближение величин JVy и ТУд с уменьшением весов и габаритов более чем в два раза, достигается применением нескольких гидромоторов с переключением их из последовательного соединения на параллельное. Еще большее сближение тех же величин достигается применением составных гидромоторов [31. Очевидно, кардинальное решение достигается применением нерегулируемого насоса с управляемым гидромотором (аналогично электродвигателю с последовательным возбуждением). Однако ограничиваться только статической характеристикой при оценке новой схемы силового электрогидропривода без анализа ее динамических свойств не следует. [c.119]

Нельзя вносить изменения в режим регенерации, т. е. допускать переключения подогревателей, деаэраторов, паровых насосов и пр. Если есть регулируемые промышленные и теплофикационные отборы, клапаны соответствующих корпусов низкого давления турбины должны быть также заклинены , а давление в отборе за счет соседних машин или потребителя должно поддерживаться постоянным. Необходимость столь радикальных ста-билизирущих мер может быть оправдана при снятии статических характеристик пароперегревателей, включая исследования средств регулирования. На парогенераторе с твердым топливом это существенно облегчает стабилизацию горения, которая в данном случае осуществляется по давлению пара. [c.136]

Для сравнения дроссельных приводов с насосом постоянной и регулируемой производительности рассмотрим основные статические характеристики и уравнение движения дроссельного привода с насосом регулируемой троизводительности. В основу этого исследования положим методику, предложенную инженером В. Г. Нейманом Развивая эту методику для более широкого диапазона нагрузки и вводя понятие коэффициента жесткости регулировочной характеристики насоса, рассмотрим вначале статику дроссельного привода с регулируемым насосом. [c.386]

Расчеты статики и динамики гидросистем, которые приводятся с последующих главах, выполнены с учетом реальной статической характеристики насосной станции. Таким образом, учитывается реальное соотношение рел<имов ПД и ПР, а также утечки в насосе и закрытом клапане и статизм клапана. [c.18]

Характеристические кривые насоса и следящ его золотника использованы в работе [29], где рассматривается методика определения статической характеристики второго каскада усиления двухкаскадного гидравлического усилителя с соплами-заслонками и золотником. При этом сделано допущение, что все давление насоса расходуется на создание расхода через золотник. [c.21]

На рис. 121 показан стенд для исследования амплитудно-частотных характеристик турбомуфт. Испытываемая турбомуфта 6 предохранительного типа установлена на измерительных валах с токосъемными устройствами 5 и 7. Турбомуфта приводится во вращение электродвигателем постоянного тока 4 в балансирном исполнении с весовым механизмом 3. Нагрузочное устройство состоит из насоса 10 регулируемой производительности, который трубопроводами соединен с вращаюш имся золотником 14. В зависимости от регулировки вращающегося золотника и производительности (удельного расхода) насоса в системе устанавливается то или иное давление. При исследовании статических характеристик в гидравлической системе насоса устанавливается давление, контролируемое по манометру 11, при этом измеряют момент и скорость вращения ведущего и ведомого валов. По результатам измерения режима работы турбомуфты при различных нагрузках строятся внешние характеристики турбомуфты при стационарном режиме. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...