Истечение струй из щели

Истечение струи из щели [c.80]

Истечение струй из щели. Линии тока и эквипотенциальные линии в струях,, вытекающих из щели (гл. II, п. 5), были рассчитаны в 1950 г. на машинах ИБМ Лаборатории морской артиллерии ). Как и в расчетах п. 2, используются только рациональные функции, квадратные корни, логарифмы и арктангенс от действительных чисел. Однако для обеспечения достаточной эффективности расчета необходимо реализовать ряд новых приемов. [c.270]

Рис. 38. График ц=/(Нес) при истечении струй из щели

Рис. 39. Зависимость p.=/(Re б ) при свободном истечении струй из щелей различной ширины

Рис. 40. Зависимость =f(Re б ) при стесненном истечении струй из щелей различной ширины

Всего проведено 12 серий опытов б (нечетных) при свободном и 6 (четных) при стесненном истечении струй. По опытным данным построены графики, характеризующие зависимость = / (Нвс) при свободном и стесненном истечении струй. На рис. 38 приведена зависимость = / (К с) при истечении струй из щели с размерами а = 0,25 й = 5 и б = 0,3 см. [c.81]

При стесненном истечении струй коэффициент расхода меньше и возрастает более плавно, чем при свободном истечении струй. Зависимость м- = / (Ке б ) при свободном и стесненном истечении струй из щелей различной ширины показана на рис. 39 и 40. При свободном истечении струи кривая описывается выражением (273) с максимальной невязкой А = 15% при стесненном истечении струи — выражением (274) с максимальной невязкой А = 10%, что можно считать вполне удовлетворительным. [c.81]

В этом случае при истечении газа из щели на ее кромках образуются первичные вихри. В дальнейшем при взаимодействии струи с клином, расположенным на оси симметрии струи, на клине происходит возбуждение звука с частотой, соответствую- [c.137]

Что же касается второй серии указанных опытов, которая позволила установить зависимость неполноты горения от скорости истечения газа из щелей, то эти результаты люжно объяснить следующим образом. При выдвинутом положении сопла развитие газовых струй проис- [c.191]

На рис. 2 показано распределение давления р, отнесенного к давлению на конусе, вдоль поверхности моделей с прямолинейным щитком с а = 15° при последовательном увеличении степени воздействия на зону отрыва тангенциально вдуваемой струи воздуха (рис. 2, а) или охлаждения поверхности (рис. 2,6). Начало координат совпадает с точкой излома контура, 8 в мм отсчитывается вдоль поверхности тела. Щель вдува в модели А расположена при = —20, К = 0.5 10 . Цифрами 1, 2, 3 обозначены условия, соответствующие на рис. 2, а, Т° = 0.85 и расходам вдуваемого газа 0 = 0, 0.05 и 0.11, а на рис. 2 6 - значениям Т° = 0.85, 0.3 и 0.15, где С - отношение расхода вдуваемого газа к расходу через пограничный слой в сечении перед щелью, Т° - отношение температуры стенки к температуре торможения внешнего потока. При отсутствии воздействия (кривая 1) перед щитком образуется развитая зона отрыва с характерным для этого случая постоянным давлением (плато). Увеличение тангенциального вдува приводит к сокращению зоны отрыва, которая при С = 0.11 (рис. 2, а) практически исчезает. При этом давление в окрестности цели отличается от давления на поверхности конуса, что связано с нерасчетностью истечения струи из кольцевой щели. Увеличение интенсивности охлаждения (рис. 2, б) также приводит к монотонному уменьшению зоны отрыва. При Т° = 0.15 распределение давления перед щитком соответствует практически безотрывному обтеканию. [c.163]

Авторы 1[Л. 639] отмечают, что не было обнаружено явно выраженной зависимости стабильности псевдоожижения от скорости выхода струй из колпачков. Первостепенная зависимость имелась лишь от сопротивления решетки. Опыты (Л. 639] по исследованию влияния скорости выхода газа из колпачков были поставлены довольно убедительно. Одна из решеток имела 16 колпачков с малой скоростью истечения струй в слой через щели кольцевого сечения (внешний диаметр 76 мм, внутренний 50,8 мм). Вторая, с более густым расположением колпачков (36 шт.), имела большую скорость истечения настильных струй через щели высотой 2,54 мм между кромками колпачков и плитой решетки. При этом сопротивление обоих типов колпачков было одинаковым за счет установки диафрагм во входных отверстиях колпачков первой решетки. [c.207]

Ползущие струи. Можно предположить, что при стремлении числа Рейнольдса Ке к нулю струя очень вязкой жидкости, истекающая из конического насадка, будет описываться уравнением Стокса (12.56) для ползущего течения, а также, что струя, истекающая из щели в вершине клина— уравнением (12.5а). Очевидно, что случаи истечения из щели в стенке и из длинной трубы являются частными случаями. [c.349]

Таким образом, учет сжатия струи при истечении из щели в тонкой стенке сводится к замене размеров щели ао, Ьо на ак, Ьк- [c.318]

Интегральные методы дают косвенную оценку шероховатости не по определенной трассе, а по площади выбранного участка поверхности. Данный метод контроля используется, в частности, в пневматических приборах, которые применяются для оценки шероховатости поверхностей 3—9-го классов. Шероховатость поверхностей оценивается косвенно по расходу воздуха, проходящего через щели, образуемые впадинами микропрофиля, и торцовой поверхностью сопла пневматической измерительной головки, опирающейся на исследуемую поверхность. С изменением шероховатости поверхности изменяется проходное сечение, а вместе с ним — сопротивление истечению струи воздуха из сопла. Метод удобен при работе на настроенных на определенные детали приборах и применяется в массовом производстве. Настройка прибора производится по образцам чистоты или по эталонным деталям. [c.177]

Для некоторых конкретных значений угла во это решение описывает характерные течения. Например, при во = тг/2 — истечение струи газа из полупространства через щель в плоской стенке, а при во = тг — истечение струи газа из всего пространства в плоский насадок Борда. Решение пригодно для любого qi < с . Можно показать, что оно справедливо и при qi = с , причем в этом случае струя выравнивается на конечном расстоянии от отверстия. [c.248]

Считаем, что щель бесконечно тонка, а скорость истечения жидкости из нее настолько велика, что продольная составляющая импульса струи остается конечной величиной [c.284]

Таким образом, мы видим, что свойства струи, вытекающей из резервуара, существенно меняются в зависимости от характера распределения параметров в поперечном сечении струи. При неравномерном распределении параметров течения (истечение из отверстия или из щели) в потоке обнаруживаются новые свойства и уравнения, описывающие истечение равномерной струи, оказываются неприменимыми. [c.338]

Гидродинамическая сила Fx возникает при прохождении жидкости через рабочее окно золотниковой пары. При этом происходит неравномерное распределение давления на торцах золотника (рис. 51) из-за сужения струи жидкости и изменения скорости ее истечения. Так как струя жидкости направлена под некоторым углом 0 < 90° к оси золотника (рис. 52), то возникающая гидродинамическая сила стремится переместить золотник в сторону закрытия щели. В общем виде значение гидродинамической силы для однокромочного золотника определяется из уравнения [c.129]

При истечении из непрофилированных отверстий и щелей проявляются характерные особенности потока, описанные в гл. 8. Если пар перед отверстием слабо перегретый или насыщенный, то в результате высокой степени конфузорности потока в струе достигаются весьма большие переохлаждения поле переохлаждений также неравномерно, как и поля скоростей и давлений. Скачковая конденсация возникает вначале в периферийных областях струи и далее распространяется на приосевые участки. [c.362]

Особенностью истечения жидкости через отверстия или щели в Тонкой стенке (диафрагме) (рис. 36, а — г) является то, что запас потенциальной энергии жидкости в процессе истечения Превращается в основном в кинетическую энергию струи. Этот вид истечения является одним из наиболее распространенных в гидроаппаратуре. [c.84]

Переход от амбразур к щелевым горелкам МЭИ с системой плоских параллельных струй обеспечил дальнейшее совершенствование работы топок с молотковыми мельницами и прямым вдуванием топлива. Щелевая горелка с плоскими параллельными струями (рис. 5-21) представляет собой два канала с выходным сечением в виде вертикальных щелей. По оси щелей установлены сопла вторичного воздуха. Каналы с установленными в них соплами образуют эжектор, в котором за счет энергии вытекающего из сопл вторичного воздуха пылевоздушная смесь со скоростью 20—40 м/с через щели горелки поступает в топочную камеру. Вследствие малой ширины плоских струй и высокой концентрации пыли происходит быстрое распространение пламени с периферии к оси факела. Повышенные скорости истечения из горелки и высокие температуры окружающих топочных газов приводят к заметной разности скоростей и температур в поперечном сечении плоских параллельных струй. Это способствует ускоренному воспламенению и создает благоприятные условия для интенсивного выгорания пыли. В показанной на рис. 5-21 горелке возможно также сжигание газа, т. е. горелка является комбинированной пылегазовой. Газ по- дается через сопла в газораспределительных коллекторах. [c.107]

При значениях тр, изменяющихся в пределах от 2-10 2 до 9-10 2, характеристики, показанные на рис. 8.2, располагаются между характеристиками, которые для свободных турбулентных струй получаются в случае истечения из узкой щели (штрих-пунктирная линия на рис. 8.2) и в случае истечения из сопла круглой формы (пунктирная линия на рис. 8.2). Например, при п = 2 мм и Лп1 = 0,1 мм имеем тр = 5,2-10 и при =1,5 [c.81]

Принцип действия форсунок с паровым распыливанием заключается в том, что тонкая струйка жидкого топлива, попадая под некоторым углом в струю пара, движущегося с большой скоростью, разбивается этим последним на отдельные капли. Давление пара, применяемого для распыливания топлива, колеблется в пределах 3—15 ати, а расход его составляет 0,3—0,5 кг на 1 кг топлива, что соответствует 3—5% пара, вырабатываемого в обслуживаемом форсунками котле. Топливо поступает к форсунке от специального насоса небольшого давления. В своем наиболее распространенном варианте форсунка с паровым распыливанием (рис. 20-10, б) состоит из двух концентрических труб 2 п 3, ввернутых одним из своих концов в общий корпус 1. Пар поступает во внутреннюю трубу и выходит из нее через расширяющееся сопло 4, благодаря чему может быть достигнута очень высокая скорость истечения пара (до 1000 м/сек и более) и получена большая кинетическая энергия его. Топливо, пройдя кольцевой канал между внутренней и наружной трубами форсунки, попадает в поток пара тонкой конической струйкой через кольцевую щель, образуемую обрезом сопла паровой трубы и внутренней конической поверхностью фасонной пустотелой гайки 5, навертываемой на наружную трубу форсунки. [c.330]

На основном участке течение приобретает такую же структуру, как при истечении из точечного источника Ro- 0 или из плоской щели 26о->0 — из полюса струи (см. рис. [c.331]

Рис. 26. Зависимость (1=ДНес) при истечении струй из щелей в стенке различной толщины (а—1,62 мм, 6 = 50 мм)

В приведенной конструкции (рис. 8.12, а) в камеру вскипания вода поступает по четырем трубам. Испарение жидкости происходит здесь с поверхностей струй, образующихся при истечении воды из щелей подводящих труб 7 и отверстий дырчатого листа 9. Разделение потока на отдельные струи позволяет достичь глубокого прокипания жидкости и приблизить температуру ее к температуре кипения при равновесных условиях. В паровом пространстве испарителя (так же как и в других конструкциях испарителей, применяемых на электрических станциях) установлены паропромывочное устройство [c.213]

Другим примером течения без ограничиваюш,их стенок, допускаюш,им применение теории пограничного слоя, является истечение струи из отверстия. Мы рассмотрим здесь только плоскую задачу, следовательно, струю, вытекаюш,ую из длинной узкой щели. После истечения струя смешивается с окружающей жидкостью. Эта задача была решена Г. Шлихтингом [ 1 и У. Бикли [Ц. Ив этом случае течение в действительности получается обычно турбулентным, а не ламинарным. Тем не менее мы подробно остановимся на рассмотрении ламинарной струи, так как турбулентная струя, которой мы займемся в главе XXIV, математически исследуется совершенно таким же способом. [c.177]

Таким образом, при изменении формы отверстия коз ициент расхода возрастает с уменьшением гидравлического радиуса лро-ходиого сечения. При Квс > 1000 коэффициент расхода практически не зависит от режима истечения струй из отверстий различной формы. При деформации контура круглого отверстия в направлении образования щели коэффициент расхода заметно возрастает. [c.73]

Анализируя возможные причины неудовлетворительной работы рассматриваемых горелок, Ю. В. Иванов расчетным путем (см. гл. X) установил, что в случае насадка с 24 щелями размером 45X ХЮ мм газовые струи не только быстро сливаются друг с другом, но и не обладают достаточной дальнобойностью для того, чтобы они могли попасть в область основного потока воздуха. Одного только увеличения скорости истечения газа еще не достаточно. Для того чтобы улучшить распределение газа в потоке воздуха , необходимо увеличить сечение газовыпускных щелей. Напри-. мер, по расчетам, выполненным Ю. В. Ивановым, удовлетворительное распределение газовых струй по сечению воздушного потока можно обеспечить в случае, когда йУг = = 50 м/сек, при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 60X28 мм, а в случае, когда Шг= = 120 м/сек, — при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 50X14 мм. К сожалению, влияние конфигурации амбразуры и некоторых других аэродинамических факторов в данных расчетах не учитываются. Все же результаты подобных расчетов могут использоваться [c.114]

А. А. Авдеева пришла к заключению. что достаточно углубить место ввода газовых струй на расстояние L = 0,64 D от выходного сечения амбразуры диаметром D для того, чтобы эффективность смешения перестала зависеть от соотношения динамических напоров потоков газа и воздуха. Этот вывод нуждается в более подробном обсуждении. Действительно, поля перемешивания в выходном сечении смесительной амбразуры имеют ровный характер во всем исследованном диапазоне скорости истечения газа из щелевой прорези центрального газового сопла (стр. 90). Создается впечатление, что процесс протекает в данном случае одинаково хорошо при различных значениях дальнобойности газовых струй, зависящей от ширины газовыпускной щели б и скорости истечения газа Wr. Однако поскольку расход газа п коэффициент избытка воздуха в опытах оставались ностояннымн, а величина Wr увеличивалась пропорционально уменьшению б, то согласно уравнению (10-6) [c.191]

В книге М. И. Гуревича [12] рассмотрены также и другие формы выходных отверстий, сходные с которыми встречаются в элементах пневмоники. Особый интерес представляет проведенное им сравнение расчетных характеристик, получаемых методами теории струй идеальной жидкости, с опытными данными. Для случая истечения из щели между наклоненными по отношению к осн струи под углом с плоскостями (рис. 7.10, а) получена расчетом характеристика изменения в фуикнии от ас величины 2, [c.77]

С. С. Торбунов (1966) рассмотрел задачу о кавитационном обтекании пластинки тяжелой жидкостью по схеме Жуковского — Рошко. Учет силы тяжести состоял в том, что скорости на струях, сходящих с верхней и нижней кромок наклонной пластинки, брались хотя и постоянными, но разными. Далее, О. М. Киселев и О. В. Троепольская (1966) с помощью линеаризации граничных условий решили задачу об обтекании по схеме Эфроса потоком тяжелой жидкости дуги окружности с вертикальной и горизонтальной хордами. О. М. Киселев и Л. К. Гадеева (1967) исследовали усовершенствованным методом К. Воронца задачу об истечении струи тяжелой жидкости из щели между двумя вертикальными стенками. Задача [c.27]

Сопло состоит из поворотного устройства и насадка, из щели которого происходит истечение струи воды. Два чугунных колена поворотного устройства соединены щарнирно. Насадок состоит из корпуса, дна и стальной прокладки, образующей щель размером 1,5—2,0 мм. При выполнении операций мойки лотков дороги щель в насадках рекомендуется увеличивать, а при поливки проезжей части дорог — уменьщать. Обычно машина снабжается сменными насадками. [c.25]

В обоих случаях конструкция отверстий существенным образом влияет на о дий характер истечения струй и, прежде всего, на внешнюю их форму и на эпюры скоростей в живом сечении струй. При истечении жидкости из круглого отверстия струя принимает осесимметричную форму, а при истечении из щели—асимметричную форму (в виде плоской струи). Свободные турбулентные струи имеют полюс в точке пересечения образующих конуса растекания или формира-вания. Расстояние от полюса до отверстия по оси струи [c.50]

Он описал эволюцию колец, провел анализ устойчивости, рассмотрел вопросы их взаимодействия. Аналогичное исследование для вихревых пар провел Дж.Ву [258] пары образовывались истечением импульсной плоской струи из узкой щели. В статье приведены зависимости развития пар во времени. Детальные исследования влияния начальных условий конкретных параметров экспериментальных установок на дальнейший процесс образования и развития вихревых колец провели Б.А.Луговцов [48], В.А.Владимиров и [c.240]

Калориметр предварительно тарировался в неограниченном потоке открытой рабочей части аэродинамической трубы с равномерным полем скоростей. Во время опытов альфа-калориметр нагревался до 150— 200° С и обдувался струей воздуха, истекающей из насадка с постоянной скоростью около 30 м1сек. Ширина щели в опытах, как указывалось раньше, изменялась в пределах 2—8 мм. Кроме того, при 6 = 8 мм цилиндр обдувался при скоростях истечения и = 20 м1сек и о = 10 м1сек. [c.301]

Характеристики ламинарных струй. Смешанные формы течений. Характеристики турбулентных струй имеют для рассматриваемой области существенное прикладное значение. Вместе с тем редко встречаются условия, при которых вся струя, вытекающая из сопла, была бы ламинарной. Это определяется тем, что течение струи в удалении от сопла перестает быть ламинарным уже при очень малых значениях Re. Так по данным Г. Шлихтинга переход от ламинарного к турбулентному течению при истечении из узкой щели происходит при величинах Re, не превышающих 30 ([48], стр. 158). Аналогичные данные получены Сато и Сакао, которые провели экспериментальное исследование устойчивости плоских струй при малых возмущениях [105]. Ими установлено, что при изменении Re от 12 до величины порядка 20 или 30, струя полностью ламинарная и возникают периодические флуктуации лишь в очень малой области течения. При изменении Re в пределах от нижнего значения порядка 20—30 до верхнего порядка 40—60 наблюдались периодические колебания в широкой области течения, которые, однако, не переходили в неупорядоченные колебания. При значениях Re, больших чем 40—60, было отмечено возникновение неупорядоченных колебаний вниз по течению от области, где флуктуации являлись периодическими. [c.71]

Следует отметить, что высказанные в 7 соображения о возможности получения из-за влияния различных привходящих факторов даже для свободных турбулентных струй характеристик, существенно отличающихся от некоторых средних, еще в большей степени относятся к струям, на движение которых оказывают влияние стенки. Отличия от истинных характеристик могут быть связаны и с указанными выше допущениями, принимаемыми при расчетах. Так, при п/ао— -оо (когда — -0, а следовательно, и тр О) по физическому смыслу влияние торцевых стенок на течение струи должно сводиться к нулю при этом характеристика иос/ о = ф(/ - с-) должна следовзть кривой, соответствующей случаю истечения из узкой щели. Отклонением истинных характеристик от средних расчетных можно объяснить то, что при значении тр=1 Ю характеристика 0ос/оо = ф(/г ) располагается на рис. 8.2 выше штрих-пунктирной кривой, относящейся к случаю истечения из узкой щели. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...