Расчетные формулы для элементов конструкций

Расчетные формулы для элементов конструкции отсека. Обычно длина панели обшивки (между соседними шпангоутами) больше ее ширины (между стрингерами). Поэтому определить критическое сжимающее напряжение панели можно, пользуясь приближенной формулой для длинной пологой цилиндрической панели с радиусом кривизны i , толщиной h и шириной (расстоянием между стрингерами) t . [c.319]

Расчетные формулы для элементов конструкций [c.76]

Курс Сопротивление материалов основывается на теоретических и экспериментальных данных. Теоретическим путем получают основные расчетные формулы для решения конкретных задач, а экспериментальным определяют механические характеристики материала, проверяют выводы теории и исследуют напряженно-деформированное состояние тех элементов конструкций, для которых отсутствуют теоретические решения. [c.5]

Следовательно, при диффузионном насыщении металлов циркуляционным методом существует оптимальная скорость движения газовой смеси над расположением диффундирующего элемента и насыщаемой поверхностью, которую можно определить экспериментально или расчетным путем для данной конструкции установки. В последнем случае, воспользовавшись установленной зависимостью минимальной скорости турбулентных потоков галогенидных смесей от их плотности р (рис. 18) в канале с гидравлическим диаметром о = 1 см, можно определить по формуле = [c.57]

При выводе расчетных формул для упрощения расчета конструкции несколько схематизируют жесткости стенок, жесткости перегородок и расстояния между перегородками принимают одинаковыми если станина на каких-то участках соединяется с элементами, существенно увеличивающими ее жесткость, то жесткость этих участков полагается бесконечно большой, и т. п. [c.266]

Прямоугольные конструкции с жестким элементом. К данному типу можно отнести конструкции с монолитными или сборными элементами, изготовленными из таких материалов, как металлы (электротехнические стали, пермаллои), керамика, стекло и т. д. При расчете таких конструкций можно пренебречь податливостью элементов, так как модули упругости компаундов примерно на порядок ниже модулей упругости материалов заливаемых элементов. Поэтому для расчета напряжений в изоляции конструкций с жесткими элементами можно использовать расчетные формулы для простейших расчетных схем, рассмотренных в 20. [c.120]

Простейшими видами напряженного состояния стержневых элементов конструкции являются растяжение, кручение и изгиб. Основные расчетные формулы для определения напряжений и деформаций приведены в табл. 4.1. [c.69]

Сравнение данных, полученных с помощью приведенных выше расчетных формул, и данных, полученных при экспериментальных исследованиях с помощью тензодатчиков сопротивления, указывает на удовлетворительное их согласование [Л. 52]. Это подтверждает практическую пригодность расчетных формул для оценки механических напряжений в конструкции ТВС. Однако при оценке напряженных состояний элементов, длительное время находящихся под воздействием механических усилий, необходимо учитывать релаксацию напряжений. Приведенные расчетные формулы не учитывают этого. [c.179]

В ТОМ случае, когда отказ наступает в результате постепенного накопления усталостных повреждений при случайных колебаниях элементов конструкций, также можно получить достаточно простые расчетные формулы. В этом случае в рамках предположений, сделанных в разд. 2.3, можно записать для надежности [c.73]

В ответственных конструкциях выполняют проверочный расчет работоспособности отдельных элементов выбранной муфты по расчетному или предельному (для предохранительных муфт) вращающему моменту. Расчетные формулы приводятся в справочной литературе. [c.255]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

В каждом разделе даются основные сведения по теории, расчетные формулы без выводов, но с необходимыми пояснениями их сущности и рекомендациями для практического применения. Более подробно освещаются методы расчета элементов конструкций, применяемые при проектировании. [c.9]

Элементы конструкций корпусов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов во многих случаях представляют собой осесимметричные элементы оболочек, пластин и колец, работающих под давлением. Так как соотношение толщины стенки и радиуса часто не превышает 0,1, то можно с достаточной для инженерной практики точностью пользоваться расчетными формулами теории оболочек и пластин. Такие формулы для многих случаев нагрузок приведены в нормах [ 1 ]. [c.45]

В заключение следует отметить, что нелинейное уравнение теплопроводности при произвольной зависимости X=f T) сравнительно легко представляется в ко-нечно-разностной форме различных видов. Расчетные зависимости с симметричным смещением обеспечивают высокую точность [формула (2-121)]. Однако в случае ярко выраженной несимметричности температурного поля, что имеет место в элементах конструкций тепловых машин, несимметричное смещение может обеспечить требуемую точность при большей простоте расчетных зависимостей [формулы (2-119), (2-120)]. Учет нелинейности усложняет расчетные зависимости для определения температуры. Кроме того, учет нелинейности приводит к тому, что коэффициенты в расчетных зависимостях являются переменными. Схема расчета, расчетный бланк и порядок проведения расчета сохраняются такими же, как и при решении линейного уравнения теплопроводности. Линеаризация уравнения теплопроводности при пользовании численным методом существенных преимуществ не дает. [c.99]

Случайные процессы нагружения сложной структуры. Из основных соотношений для расчета живучести элементов конструкций с трещинами (20.1), (20.4), (20.6) и (20.7) следует, что для проведения таких расчетов при случайных процессах нагружения сложной структуры (в которых число экстремумов значительно превышает число пересечений нулевого уровня рис. 21.1, а) необходимо вначале выделить из заданного процесса нагружения поток его положительных максимумов [с целью определения функции F (а) и расчетного периода нагружения для использования их в-соотношении (20.1)], а затем схематизировать заданный процесс сложной структуры и заменить его эквивалентным процессом с простой структурой [с целью вычисления длины трещины I (t) по формуле (20.6)1. [c.218]

Во втором разделе в большинстве случаев также приведены простейшие расчетные формулы и таблицы, для некоторых типовых элементов конструкций даны уточненные методы расчета. Основное внимание уделено выявлению физических основ задачи, простоте, удобству расчета, анализу допустимого уровня напряженности. [c.3]

В то же время ни теоретически, ни экспериментально не было доказано, что по результатам испытаний на длительную прочность долго работавшего металла на основании определения его предела длительной прочности можно прогнозировать оставшийся срок службы до вероятного разрушения изготовленной из него конструкции. При этом обычно пытаются использовать расчетные формулы, применяемые для конструкторских расчетов на прочность изготавливаемых элементов энергооборудования. Однако многими исследователями и инженерами это положение воспринимается как очевидное. [c.174]

Р — коэффициент, учитывающий воздействие ветровой нагрузки, зависит от принятой методики расчета так, при расчете элементов крана по методу допускаемых напряжений р = 1, по методу предельных состояний р = 1,1, для груза р = 1,25 С —аэродинамический коэффициент, учитывающий влияние формы поверхности и др. V — коэффициент, учитывающий динамическое воздействие на конструкцию вследствие пульсации скоростного напора ветрового потока Рв —расчетная наветренная площадь, м , определяемая для элементов крана по формуле [c.24]

Блок-схема вычислений, представленная на фиг. 7.3, составлена не для какой-либо определенной задачи, а дает общую схему реализации метода конечных элементов. При рассмотрении конкретных областей применения должны быть введены незначительные изменения. Мы будем комментировать эти модификации в конце каждой главы прикладного характера. Начнем с нескольких замечаний о машинной реализации задачи о кручении, рассмотренной в гл. 6. Реализация этой задачи на ЭВМ отличается от общей блок схемы на фиг. 7.3, потому что внешняя нагрузка — крутящий момент не входит в расчетные формулы до тех пор, пока не определены узловые значения. С другой стороны, приложенный крутящий момент обычно при расчете конструкции известен и требуется определить максимальное сдвиговое напряжение, вызываемое этим моментом. [c.122]

При расчете циклической прочности элементов конструкций, работающих в контакте с коррозионно-активной средой реакторной чистоты, допускаемое число циклов определяют по расчетной кривой усталости пп. 3—5 настоящего приложения и формулам пи. 5.6.6 и 5.6.7 Норм (при умеренно повышенных температурах, не вызывающих ползучесть) для амплитуды напряжения, определяемой по формуле [c.457]

Теоретическая оценка напряженного состояния элементов ТВС с помощью приведенных в 6-5 расчетных формул не позволяет выявить полную картину действующих во всех точках элементов конструкции механических напряжений и изменения этих напряжений в процессе эксплуатации ТВС. Это объясняется, во-первых, значительной сложностью реальных конструкций ТВС в сравнении с упрощенной моделью, для которой выведены расчетные формулы, во-вторых, зависимостью величин действующих напряжений от многих эксплуатационных факторов (температуры, времени, внешних механических нагрузок и др.). [c.183]

В этой формуле Qi - нормативные нагрузки в рассматриваемом элементе, в качестве которых принимаются максимальные нагрузки рабочего состояния или аварийные нагрузки в соответствии с расчетным случаем и возможной их комбинацией щ - коэффициенты перегрузки, учитывающие возможное превышение действительными нагрузками их нормативных значений. Значения этих коэффициентов устанавливаются на основе практического опыта с учетом назначения кранов и условий их эксплуатации для собственной массы металлоконструкции п = 1,05... 1,1 для расположенного на конструкциях оборудования П2 = 1,1... 1,3 для груза щ — 1,1... 1,5 (большие значения принимают для малых грузов и для тяжелого режима работы) щ < 1,5 - коэффициент перегрузки горизонтальных сил инерции, зависящий от ускорений при пусках и торможениях П5 = 1,2...2,о - коэффициент, учитывающий раскачивание груза для ветровой нагрузки пе = Г, 1 (в соответствии с указаниями ГОСТ 1451 - 77 учитывается только для нерабочего состояния крана) для монтажных нагрузок принимают коэффициенты перегрузки Пм = /,2 для транспортных нагрузок при транспортировании по железной дороге и водным путям Птр = 1)1, а. при транспортировании автотранспортом Птр = /,3 (при расчете на сопротивление усталости, где в качестве нормативных нагрузок принимают эквивалентные нагрузки, коэффициенты перегрузки п, = 1) Л - геометрический фактор рассчитываемого элемента (площадь, статический момент инерции, момент сопротивления). [c.491]

Для определения расчетных нагрузок необходимо выбрать типоразмер тягового элемента и кареток, а также конструкцию подвески для грузов. Тяговый элемент той или иной конструкции выбирается по наибольшему расчетному натяжению 5 ,ах данного конвейера, которое приближенно для привода с зацеплением может быть определено по следующей обобщенной формуле, предложенной автором [c.170]

Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показывает, что на начальной стадии нагнетания в условиях выраженной нестационарности радиальной теплопередачи при Ро < 50 для определения температуры элементов конструкции скважины можно использовать формулу (16.74) с учетом эквивалентных теплофизических свойств однородного массива (рис. 16.19). На последующей стадии нагнетания при Ро>50 квазиста-ционарный процесс) температуру элементов конструкции скважины можно определять по формуле (15.72) с учетом смены стационарных состояний (рис. 16.18). [c.272]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

Для случая, когда болт имеет переменное по длине сечение, а детали сопрягаемых элементов различны по марке материала и конструкции, расчетные формулы по определению g и Сд даны в энциклопедическом справочнике ма-шинострсения, т. И, 1948, и кн. I Детали машин под ред. Н. С Ачеркана, 1953. [c.129]

Здесь N — расчетные продольные силы, равномерно распределяемые между болтами или заклепками соединения в формулах (III.1.14), (III.1.16), (III.1.18) и (III.1.20) —с учетом коэффициентов перегрузки (см. п. 1.20) п — число болтов или заклепок в соединении Пср — число рабочих срезов одного болта или заклепки d — наружный диаметр стержня болта или диаметр поставленной заклепки (диаметр отверстия) do — внутренний диаметр резьбы болта — наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении i oM> otp> [o mI. [ foTp] — расчетные сопротивления и допускаемые напряжения срезу, смятию и растяжению болтов и заклепок (см. табл. 1.5.15, Г.5.23) — коэффициент условий работы, определяемый. по формуле (1.5.80), для алюминиевых конструкций— из работ [0.41, 62]. [c.354]

Испытания на растяжение и сжатие. Как видно из предыдущего, располагая весьма небольшими сведениями о поведении растянутых и сжатых стержней под действием приложенной к ним нагрузки, мы уже оказались в состоянии сформулировать условие прочности и расчетным путем находить деформации при допускаемых нагрузках. Это позволило получить решение основных задач проверки прочности и жесткости элементов конструкций. Однако такое решение, по существу, носит чисто формальный характер. Не имея более детальных сведений о процеесах. деформации и разрушения растянутых и сжатых стержней, мы лишены возможности оценить, насколько расчетные формулы, выведенные нами для сплошных, однородных и изотропных тел, применимы для реальных стержней, установить пределы применимости этих формул, установить сознательно величину коэффициента запаса (а следовательно, и допускаемого напряжения). Поэтому ближайшей задачей нашего курса является изучение-процессов растяжения и сжатия стержней из реальных материалов. [c.42]

Для этого необходимо было исследовать собственные частоты рамных конструкций. После того как впервые Гейгером были опубликованы формулы для собственных частот поперечных рам фундаментов, расчеты подобных рам были выполнены Элерсом и распространены также на случай стержней переменного сечения. Одновременно ряд статей и книга по общим вопросам колебаний стержневых систем были опубликованы Прагером. Автором настоящей книги были проведены исследования по выяснению сил, действующих на фундамент, с тем чтобы более точно установить расчетные нагрузки им было предложено рассматривать момент короткого замыкания как внезапно прикладываемую нагрузку, вводя в расчет соответственно его двойную величину. Далее было предложено величину центробежной силы считать равной утроенному весу вращающихся частей и статическую силу, эквивалентную ей, получать умножением этой величины на динамический коэффициент (зависящий от частоты) и на коэффициент усталости 2. Автором впервые было отмечено, что при определении частот собственных колебаний рам фундаментов, имеющих относительно короткие элементы со значительными размерами поперечных сечений, нельзя ограничиваться Зачетом только изгибных деформаций, а необходимо учитывать также сжатие колонн, так как при этом значения частот уменьшаются, как правило, на 20—30%- [c.233]

Поперечное сечение, плоское до деформации, остается плоским и после деформации (гипотеза плоских сечений Бернулли) [1]. Поперечные сечення при изгибе и при кручении показаны на рис. 1.6, а и б. Эта гипотеза используется при выводе большинства формул расчетных напряжений для проверки элементов конструкций на прочность. Однако она несправедлива при кручении] стержней с некруглым поперечным сечением, которое искривляется и перестает быть плоским, т. е. депланирует (рис. 1.6, в). [c.17]

Широкое внедрение ЭВМ в расчетную практику позволило создать библиотеки подпрограмм для различных элементов оболочек и пластин, позволяющие по единообразным данным о геометрии элемента, поверхностным и краевым нагрузкам и перемещениям вычислить неизвестные перемещения, усилия и напряжения в сечениях элементов. Для многих тонкостенных элементов постоянной толщины имеются аналитические формулы, например для цилиндрических, сферических, конических оболочек, круглых и кольцевых пластин, некоторых оболочек линейно-переменной толщины. Традиционные методы строительной механики - методы сил, перемещений, начальных параметров — позволяют рассчитьшать конструкции, представленные в виде различных комбинаций базисных элементов. Численная процедура сводится к решению систем алгебраических уравнений относительно неизвестных перемещений или усилий в местах сопряжения элементов. [c.45]

Расчет соединений. В, табл. 2.48. приводятся фор-, МуЛЫ для расчета сварных сочинений, ри коэффициенте условия работы конструкции или элемента т<1-значения расчетных сопротивлений R в формулах ум-, ножаются на т. У [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...