Расчет дифференциала

Рис. Х.9. К расчету дифференциала кулачкового типа а и б — схемы сил, действующих на плунжер в — величина коэффициента блокировки к(,= I (Рз)

Запишем сводку формул расчета дифференциала косого луча в рекуррентном виде в форме алгоритма [c.97]

Зубчатые колеса дифференциала рекомендуется изготовлять по 2-му классу точности. При расчете дифференциала на точность мертвый ход определяют по формуле [c.346]

Единственным течением рассмотренного выше типа, которое было подробно проанализировано для общего случая простой жидкости, является вискозиметрическое течение с наложением малых периодических деформаций [13]. В этом случае был принят в расчет также второй дифференциал Фреше функционала д. Оказалось, что вклад этого дифференциала проявился в среднем значении напряжения, в то время как вклад линейного члена,, конечно, может быть замечен лишь в мгновенном значении напряжения А. [c.274]

Зная угловую скорость водила, применим к расчету угловых скоростей звеньев автомобильного дифференциала метод Виллиса. Дадим [c.499]

Итак, величина s является функцией состояния s = [ р, и, Т). Простота и удобство энтропии как функции состояния привели к широкому использованию ее в теплотехнических расчетах. Т к как ds — полный дифференциал, можно записать [c.51]

Эйлеров этап. На этом этапе расчета изменяются лишь величины, относящиеся к ячейке в целом, а жидкость предполагают моментально замороженной. Поэтому конвективные члены вида div (ф, р, W), il5= 1, и, v, ш, , соответствующие эффектам перемещения, из уравнений (7.25) исключают. Из уравнения неразрывности, в частности, следует, что поле плотности будет заморожено , поэтому Б оставшихся уравнениях (7.25) можно вынести р из-под знака дифференциала и разрешить (7.25) относительно временных производных от и, и, w, Е. Тогда [c.192]

Выбор схемы начинается с рассмотрения комбинаций, получающихся при различных соединениях колес бесступенчатой передачи Д4 и Дз со звеньями дифференциала. Каждое из колес Д4 и Дз может быть соединено с одним из трех звеньев дифференциала 1, 3 и Н. Всего получается шесть комбинаций, отличающихся не только конструкцией, но и кинематическими и динамическими характеристиками. Полное сравнение всех комбинаций обычно может быть выполнено только на основании сравнительного расчета. Пусть, например, выбрана комбинация, показанная на рис. 173. Тогда заданными величинами будут 8]н, 643 и U43 ". Требуется найти передаточное отношение обращенного механизма и по нему подобрать числа зубьев всех колес. [c.475]

Наиболее близкий к условиям рассматриваемой задачи метод расчета полей скоростей и касательных напряжений приведен в работах [6.32, 6.34—6.36], в которых развивается метод, предложенный в [6.32]. Основные формулы сводятся к нелинейному интегро-дифференци- [c.153]

Гл. 6 посвящена вычислению средней теплоты реакции и среднего сродства. В гл. 7 приводится детальный вывод полного дифференциала сродства для случая закрытых систем. Эти результаты используются в гл. 8 и 9 для изучения превращений при постоянном сродстве и для случая состояния устойчивого равновесия. Гл. 10 посвящена рассмотрению виртуальных сдвигов равновесия в гетерогенных -системах и правилу фаз. Идеальные газы подробно изучаются в гл. 11. В ней детально изложены расчеты термодинамических потенциалов, сродства и химических потенциалов, компонентов для смеси идеальных газов [уравнения (4.28) — (Н.Э )]. Показано, что для такой системы переменные 7 и 5 (температура и энтропия) или переменные р V (давление и объем) не определяют полностью значение термодинамического потенциала. [c.15]

Для проверки правильности угла винтовой линии зуба, которая определяется точностью расчета и порядком установки набора сменных колес гитары дифференциала, используют кинематику станка. После настройки станка в суппорт закрепляют чертилку, которой наносят наклонную и вертикальную риски. Подводя чертилку к верхней точке обода на ускоренном ходу при включенном дифференциале, наносят винтовую риску тп (рис. 232). [c.394]

В выборке (табл. 1.12) были представлены данные для минимальных значений наработок до первого отказа одной из двух задних рессор. Однако для сравнения данных эксплуатационных наблюдений с результатами расчетов необходимо знать параметры ресурса одной рессоры. Аналогичная ситуация может возникнуть и при сопоставлении данных по полуосям, сателлитам крестовины дифференциала, игольчатым подшипникам крестовины кардана и другим, т. е. по всем кратным деталям агрегатов автомобиля, по которым не ведется раздельный учет. [c.22]

Как известно, абсолютную величину погрешности измерения искомого угла Аа можно определить расчетом с применением квадрата полного дифференциала функции в виде [c.393]

Что значительно проще в сравнении с использованием квадрата полного дифференциала. Такой прием расчета применяют, когда искомый угол определяется по относительно сложной формуле с применением действий деления, умножения, возведения в степень и др. Определив относительную погрешность косвенного измерения угла Аоа, затем рассчитывают и абсолютную погрешность Аа [c.393]

Расчет на смятие опорной поверхности отверстия для оси крестовины в коробке дифференциала производится по окружному усилию [c.217]

С целью проверки точности решения задачи было предпринято аналитическое ее решение с соответствующими числовыми расчетами для случая деления стержня на 10 частей при значении начальной скорости гАо = 0.05. Этот вариант легко считается вручную , так как пластические деформации в процессе удара распространяются только на три первых стерженька. Решение получено точным интегрированием систем дифференциальных уравнений на каждом участке в соответствии с изложенным выше приемом. Начальные условия для каждой последующей системы дифференци- [c.525]

К станку прилагаются таблицы для подбора сменных колес дифференциала в зависимости от модуля и угла наклона p . Но так как число значений ра в таблицах ограничено, часто приходится подбирать сменные колеса расчетным путем. В расчетную формулу входят величины л = 3,14159.. . и sin Ра, из-за которых невозможен абсолютно точный подбор сменных колес гитары дифференциала. Расчет обычно производят с точностью до пятого-шестого знака после запятой. Затем с помощью специально изданных таблиц для подбора сменных колес полученную по формуле десятичную дробь с высокой точностью превращают в простую дробь или в произведение двух простых дробей, числитель и знаменатель которых соответствует числам зубьев сменных колес гитары дифференциала. [c.52]

Расчет на прочность и износ элементов червячного дифференциала производится по методам, изложенным в курсе Детали машин . [c.269]

Рассчитывают по формулам, выведенным в г.паве 2, и подбирают набор сменных колес для скоростной н делительной гитар и гитары подачи, а при нарезании колес с косыми (винтовыми) зубьями, кроме того, рассчитывают и подбирают сменные колеса для гитары дифференциала. Устанавливают сменные колеса гитар на станке. Режимы резания (скорость резания и подачу) выбирают при расчетах настройки гитары скоростей и гитары подач по нормативным данным. [c.204]

Наладка зуборезного станка производится в соответствии с техническими данными нарезаемого колеса, т. е. по чертежу детали. При наладке станка необходимо выполнить расчет сменных зубчатых колес гитар деления, скорости резания, подачи и дифференциала установку зажимного приспособления и заготовки, установку оправки под инструмент и червячной фрезы на [c.169]

Расчет сменных зубчатых колес гитар деления, скорости, подачи и дифференциала производится по формулам, приведенным Б инструкции по обслуживанию данной модели станка. Точность расчета — до пятого знака после запятой. Перед установкой на станок сменные колеса должны быть чистыми и без забоин. Боковой зазор между зубьями устанавливают в пределах 0,10— 0,15 мм. После закрепления зубчатые колеса должны свободно без заедания повертываться от руки. [c.170]

Расчет производят с точностью до пятого-шестого знака. Полученную десятичную дробь с высокой степенью точности превращают в простую дробь или в произведение двух простых дробей, числитель и знаменатель которых соответствует числам зубьев сменных колес гитары дифференциала. [c.77]

Проверить настройку гитары дифференциала можно следующим образом (рис. 41). На суппорте станка закрепляют кронштейн с иглой, которой на заготовке наносят вертикальную и наклонные риски первая риска наносится при вертикальном перемещении суппорта и неподвижном столе, а вторая с включением цепи дифференциала и подачи. В результате движения суппорта и вращения автомата на ободе колеса будет получена наклонная риска. По наклону этой риски можно определить Ре — угол наклона зубьев по окружности выступов колеса диаметром Ое и произвести расчеты угла наклона зубьев на делительном цилиндре. [c.77]

Подобрать точно сменные колеса по этой формуле невозможно поэтому производят расчет с точностью до пятого-шестого знака после запятой. Полученную десятичную дробь с высокой степенью точности, пользуясь специальными таблицами, превращают в простую дробь или в произведение двух простых дробей, числитель и знаменатель которых соответствует числам зубьев сменных колес гитары дифференциала. Неточность подбора сменных колес гитары дифференциала скажется в отклонении направления зуба колеса. [c.89]

Все расчеты в данном случае производятся так же, как в приведенных примерах, кроме расчетов настройки гитар деления, подачи и дифференциала. При- [c.160]

В комплектах сменных колес имеется по одному колесу каждого размера (за небольшим исключением), поэтому при расчете делительной гитары, а также гитар подач и дифференциала каждая шестерня должна учитываться один раз. [c.161]

Как видно из расчета (табл. Б), знаки i x и в разные, следовательно, привод работает с циркуляцией мощности. По цепи А мощность передается в обратном направлении от дифференциала к двигателю. Циркулирующая мощность достигает наибольшего значения при id min > когда гац щщ = п . К. п. д. при этом имеет наименьшее значение. Цепь В передает мощность, на 70% превосходящую мощность двигателя. Привод относится к группе 3-3 второго класса. При диапазоне вариатора Д = 4 диапазон регулирования привода [c.379]

В основном редукторе размещен дифференциал, корпус которого выполнен заодно с шестерней редуктора. Один входной вал дифференциала непосредственно соединен муфтой с электродвигателем мощностью 28 кВт, а второй с помощью дополнительного редуктора с электродвигателем мощностью 3,5 кВт. Передаточное число дополнительного редуктора выбрано с таким расчетом, что крутящие моменты, развиваемые обоими электродвигателями на барабане лебедки, примерно одинаковы. [c.205]

При, настройке станка на диагональный метод нарезания прямозубых колес необходимо дополнительно настроить гитару осевой подачи и гитару дифференциала. Приведем эти дополнительные расчеты (рис. 109). Вертикальное перемещение фрезерного суппорта связано с осевым перемещением червячной фрезы следующей кинематической цепью винт вертикальной подачи XX/, червячная передача 87—86, конические колеса 76—76, 66—65, сменные колеса гитары диагональной подачи и колеса 60—59 [c.152]

Кинематический расчет дифференциальных передач с двумя ведущими валами удобно производить, рассматривая их как сложные передачи, состоящие из двух планетарных ступеней, имеющих общее водило и сателлиты [см. формулы (4.6), (4.7), (4.8)]. Кинематические параметры составляющих простых планетарных ступеней выбирают исходя из задания на проектирование дифференциала. Далее расчет ведут по изложенной выше методике. [c.86]

В этом случае необходимо выполнить все наладочные расчеты, как при наладке на затылование цилиндрических фрез с прямыми канавками, и дополнительно произвести наладку цепи дифференциала, т. е. сообщить кулачку дополнительное вращение. Это осуществляется от ходового вала или ходового винта через сменные колеса гитары дифференциала Расчет при наладке [c.142]

На входе в экспериментальный участок (г = 0) непосредственно из опыта обычно известны. (ишь два параметра массовое расходное наросодержание х,п = т /то н давление ро. Для проведения расчетов, т. е. решения задачи Коши для системы обыкновенных дифференциа.льных ураш енпй, необходимо задать еще ряд параметров потока температуры составляющих смеси Tta (г = 1, 2, 3), их скорости г ,, оп )еделяемые коэффициентами скольжения f , Кщ, относительный расход жидкости в пленке Xjo И средний радиус капель а в яд1 е потока. [c.291]

Расчет нестационарного теплового режима по моделям с сосредо-ш киными параметрами сводится к решению систем уравнений теплового баланса вида (1.2), (1.3) с начальными условиями (1.6), 7, е. к решению задачи Коши для систем обыкновенных дифференци-a.ibiu.ix уравнений первого порядка. В случае линейных уравнений решение удается представить в аналитическом виде при числе уравнений /V < 4. Для нелинейных задач и в случае /V > 4 точное решение в аналитическом виде получить не удается, за исключением некоторых частных случаев. Поэтому при расчетах нестационарных тепловых режимов систем тел широко применяют численные методы, которые мы сначала рассмотрим применительно к одному уравнению вида [c.27]

Дается методика o TaB,neHHFt программы расчета на ЭЦВМ одноступенчатого замкнутого дифференциального редуктора типа Джемса с замыкающейся цепью, соединяющей ведущий вал с солнечным колесом дифференциала. Приведена Алгол-программа. Табл. 1. Рис. 2. [c.274]

Это уравнение является аналогом уравнения (10-14), которое было получено нами в предположении, что объем стержня при деформации не меняется. В отличие от уравнения (10-14) в уравнении (10-100а) дифференциал йг вместо ij) имеет множитель [(1—2ц) р—ф]. Поэтому если учитывать изменение объема стержня при деформации, то в расчетах следует оперировать не с г]), а с [(1—2[i,) р— 1)]. Если давление окружающей среды р мало по сравнению с деформирующим напряжением ij), то учет изменения объема стержня не внесет практически ничего нового в расчеты, выполненные для случая V = onst. Если же давление среды соизмеримо с напряжением ij), то учет изменения V будет существенно влиять на результаты расчета. При этом величина [(1—2 i) р—iJ ] может оказаться весьма малой. Так, например, для случая, когда стальной стержень ((л = 0,25) растягивается с папря- [c.218]

Зная угловую скорость водила, применим к расчету угловых скоростей звеньев автомобильного дифференциала метод Виллиса. Дадим мысленно основанию механизма (рис. б) вращение, противоположное вращению водила и равное ему по скорости. Тогда вощшо станет неподвижным, а угловые скорости шестерен ///и IV будут равны [c.622]

В главе проводится сопоставление различных способов получения дискретных моделей сплошных сред в виде систем дифференци-ально-разностных уравнений или систем обыкновенных дифференциальных уравнений типа уравнений Ньютона для описания движения и деформирования. Предлагается дискретно-вариацпон-ный метод построения энергетически согласованных дискретных моделей деформирования сред и элементов конструкций, выявляются его характерные особенности и возможности. Рассматривается построение различных дискретных моделей для расчета нелинейных процессов упругопластического деформирования балок, осесимметричных и произвольных оболочек. Приводятся численные примеры расчетов. Дальнейшее развитие и обобщение метода для слоистых и композиционных сред и элементов конструкций при динамическом деформировании и разрушении проведены в главах 5, 6. [c.83]

Хотя названные предельные случаи могут служить некоторыми отправными пунктами, для достаточно точного описания эффектов необходимо анализировать излучение реального лазера. Полуклассическое описание реального лазера содержится в разд. 3.12, в котором для учета квантовой природы процессов были введены флуктуационные силы. Эта нелинейная теория, позволяющая описать выходную мощность и ширину линии, оказывается весьма плодотворной также и для описания статистических свойств. Результатом этой теории было получение уравнения (3.12-32) для определения зависящей от времени компоненты напряженности поля в резонаторе. В принципе из этого уравнения можно вывести статистические свойства напряженности поля и различные корреляционные функции. Однако при заданной форме уравнения (3.12-32) или (3.12-27) и при заданных характеристиках появляющихся флуктуационных сил оказывается более целесообразным для расчета перейти к уравнению Фоккера — Планка. В данном случае речь идет о дифференциальном уравнении в частных производных для вероятности найти в момент времени I комплексную нормированную амплитуду на пряженности поля а в определенном интервале значе ний [3.3-4,1.-6]. Путем подходящего выбора единиц для координат можно добиться того, чтобы в дифференци альное уравнение входил только безразмерный пара метр накачки р, заданный уравнением (3.12-40) В стационарном случае как важный результат полу чается распределение интенсивности / лазерного из лучения. Функция WlQ однозначно зависит от нормиро ванной интенсивности = ///о и от параметра накач ки р, где /о — средняя интенсивность у порога (р = 0) если Я < О, то 1 = 0. Следует различать три области Достаточно далеко ппжс порога р < 2) имеем в хо [c.455]

Косвенные расходы определяются путем дифференци,роваяного расчета одной части этих расходов в процентах от заработной платы я другой части в процентах от прочих прямых затрат. [c.367]

Как видно из формул (3,31), (3.32) и (3.34), к. п. д. конического дифференциала зависит от ряда его конструктивных параметров (г , 2. Muii, Мш2)- Однако трудно ожидать, чтобы значения этих параметров при некотором выборе модуля солнечных и сателлитных колес сильно отличались бы у разных дифференциалов, так как модуль дифференциала в известной степени определяет его габарит. Эти соображения дают возможность на основе рассмотрения конкретных видов дифференциалов построить таблицы к. п. д. для ориентировочных расчетов. Табл. 20—23 составлены для четырех значений коэффициента трения в зацеплении солнечного колеса с сателлитом в диапазоне 0,06—0,12. [c.52]

Для расчета настройки гитары дифференциала используем следующие рассуждения. Если винт == 10 мм повернуть на один оборот, то суппорт и червячная фреза пёреместятся на величину шага винта. Для такого перемещения фрезы дополнительный поворот заготовки (стола) согласно уравнению (52), составит [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...