Легированная Вязкость ударная

При динамических нагрузках кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также ударную вязкость а . Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах (обычно ниже - 10 °С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких рабочих условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов (меди, алюминия, никеля и их сплавов), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно [c.38]

Ударная вязкость стали в зависимости от температуры отпуска изменяется следующим образом. У закаленной углеродистой стали при обычном испытании на ударный изгиб вязкость сохраняется низкой вплоть до температуры отпуска 400°С, после чего начинается интенсивное повышение ударной вязкости максимум ее достигается при 600°С. В некоторых сталях (легированных) отпуск примерно при 300°С снижает ударную вязкость, которая повышается лишь при отпуске выше 450— 500°С. Явление это будет рассмотрено дальше (гл. XVI, п. 2). [c.281]

Рис. 293. Влияние отпуска на ударную вязкость легированной стали (схема)

Хрупкость при отпуске легированных сталей. При отпуске некоторых легированных сталей (250—400 и 500—550 °С) снижается ударная вязкость — это получило название отпускной хрупкости. [c.188]

Некоторые легированные стали, у которых после отпуска при температурах 450—600° С снижается ударная вязкость (явление отпускной хрупкости), охлаждают ускоренно в воде или в масле. [c.121]

Свойства металла шва, наплавленного электродом без покрытия, очень низки (ударная вязкость падает до 0,5 МДж/м вместо 8 МДж/м ). Состав покрытия электродов определяется рядом функций, которые он должен выполнять защита зоны сварки от кислорода и азота воздуха, раскисление металла сварочной ванны, легирование ее нужными компонентами, стабилизация дугового разряда. Производство электродов сводится к нанесению на стальной стержень электродного покрытия определенного состава. Электродные покрытия состоят из целого ряда компонентов, которые условно можно разделить на ионизирующие, шлакообразующие, газообразующие, раскислители, легирующие и вяжущие. Некоторые компоненты могут выполнять несколько функций одновременно, например мел, который, разлагаясь, выделяет много газа (СОг). оксид кальция идет на образование шлака, а пары кальция имеют низкий потенциал ионизации и стабилизируют дуговой разряд, СОг служит газовой защитой. [c.390]

Влияние ВТМО на ударную вязкость и твердость легированной стали [c.53]

С — имеют очень малую величину ударной вязкости. Это свойство стали, названное отпускной хрупкостью, устраняют или резким охлаждением в воде после отпуска,- или дополнительным легированием молибденом. [c.147]

Заметное охрупчивание тантала при низких температурах наблюдается при легировании титаном. Хотя по кривым ударной вязкости сплавов [c.37]

Пока неясно, присущи ли столь высокие свойства, полученные на сплаве Fe—12 Ni—0,25 Ti, сплавам этой же системы с большим содержанием никеля, низким содержанием примесей и титана в качестве раскислителя либо такие же свойства могут быть получены при меньшем легировании сплава путем использования определенной технологии. Например, сообщается [5], что недавно в Японии проведена работа на сплаве с 9 % Ni, при этом величина ударной вязкости на образцах Шарпи при 77 К составила около 217 Дж благодаря тщательной подготовке сплава при изготовлении. Неизвестно, можно ли будет упростить довольно сложную последовательность технологических процессов, использованную при изготовлении этого сплава, чтобы сделать его более привлекательным для широкого производства, этот вопрос находится в стадии изучения. [c.352]

Характерной особенностью изысканий и разработок марок стали в то время было преимущественное внимание к исследованию возможных вариантов структуры стали и такой подбор состава легирующих компонентов, который при классическом типе термической обработки — закалке и низком отпуске, обеспечивал оптимальное сочетание предела прочности, удлинения и ударной вязкости. Это было вызвано отсутствием теории легирования стали и сравнительно небольшим объемом данных экспериментальных исследований возможных систем легирования. В 30-х годах оставались еще богатые, полностью не опробованные возможности комбинаций таких легирующих компонентов, как Сг, Ni, Мо, V, W, Ми, Si особенно велико было внимание отечественных ученых к дешевым и главное недефицитным легирующим компонентам Сг, Мп, Si (в те времена собственной добычи никеля, вольфрама, молибдена у нас еще не было развернуто и их получение шло преимущественно по импорту). [c.193]

Естественно, что эти трудности, крайне ограничившие использование высокоэффективных методов упрочнения, вызвали многочисленные попытки повысить пластичность и снизить чувствительность к повреждениям тем классическим путем, по которому развивались в предвоенные годы изыскания высокопрочной стали — подбором оптимального легирования. Однако они успеха не имели изменение стабильности аустенита в результате варьирования содержания легирующих компонентов в пределах, свойственных конструкционным сталям со средним содержанием углерода, давало лишь незначительное изменение относительного удлинения и ударной вязкости и практически оставляло без изменения чувствительность стали к повреждениям. [c.197]

Испытание на ударную вязкость по Шарпи имеет практическое значение в отношении контроля технологии термической обработки по операции отпуска легированных сталей. При вполне удовлетворительных показателях по всем механическим свойствам снижение ударной вязкости, если не обнаружено пороков металла, указывает на нарушение технологии вследствие охлаждения деталей с печью или на воздухе вместо охлаждения их в воде или масле, в результате чего возникает хрупкость после отпуска. При менее резком снижении ударной вязкости, когда она несколько ниже нижнего предела, можно констатировать, что не было выдержано время, установленное технологией. [c.496]

Прочностные и другие свойства карбидных сплавов изменяются при легировании. Так, например, легирование сплава W —Ti —Со карбидом тантала увеличивает его твердость, электросопротивление и термостойкость [25]. По этим же данным предел прочности при изгибе и ударная вязкость сплава W —Ti —ТаС с повышением содержания кобальта от 6 до 30 об. % увеличивается (при температурах от 20 до 700° С). Увеличение содержания кобальта в указанном сплаве приводит к уменьшению модуля упругости и увеличению термостойкости и термического коэффициента линейного расширения. [c.424]

Деформируемость — обрабатываемость давлением — способность материалов воспринимать пластическую деформацию в процессе видоизменения формы при гибке, ковке, штамповке, прокатке и прессовании. Она зависит 1) от химического состава стали с небольшим содержанием углерода и легированные никелем и марганцем деформируются лучше, чем высоколегированные, хромоникелевые, высокоуглеродистые и др. 2) от механических свойств материалы с высокими показателями удлинения, сужения и ударной вязкости более способны к восприятию деформации 3) от скорости деформации, температуры и величины обжатия на каждом переходе. [c.7]

Для легированных сталей после опыта производят дополнительные исследования образцов на интеркристаллитную коррозию. В случаях, когда металл находится под нагру кой, после опытов целесообразно производить испытания механических свойств образцов (удлинения, ударной вязкости). [c.133]

Серьезной задачей при электрошлаковой сварке сталей с содержанием более 0,33% С является обеспечение равнопрочности металла шва с основным металлом. Эта задача частично решается путем применения сварочных проволок Св-10Г2 или Св-12ГС и перехода углерода из основного металла. Содержание углерода в шве доходит до 0,22—0,24%. Однако даже при этом прочностные свойства металла шва находятся на нижнем уровне свойств основного металла (см. табл. 9-19). Для повышения прочности металла шва рекомендуется применять сварочную проволоку, обеспечивающую многокомпонентное легирование. Высокой ударной вязкости металла шва и участка крупного зерна околошовной зоны для сталей этой группы так же, как и для низкоуглеродистых сталей, можно достигнуть пока только нормализацией. [c.493]

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл. [c.248]

Рассмотрим теперь, как влияют температура отпуска и скорость схлаждения после отпуска на ударную вязкость легированной кош-струкционно " стали (рис. [c.373]

Наличие в металле эндогенных шлаковых включений, служащих концентраторами напряжений, сильно влияет на физикомеханические свойства металла шва, в частности, на его пластичность и ударную вязкость. При сварке низкоуглеродистых низколегированных сталей ударная вязкость достаточно большая и влияние концентраторов напряжений мало, но при сварке средне-и высокоуглеродистых и легированных сталей, запас пластичности у которых мал, влияние таких концентраторов может привести к образованию холодных трещин или замедленному разрушению при высоком уровне напряжений и при наличии других охрупчи-вающих факторов (водород). [c.373]

Установленная- целесообразность применения при сварке дугой в вакууме в Качестве плавящегося электрода проволоки того же состава или несколько более легированной подтверждена и другими экспериментами. Ток при АДЭСПЭа в разделку сплава ЗВ толщиной 15— 60 мм проволокой ВТбСв (т. е. той же системы, но более легированной) были получены равнопрочные сварные соединения, имеющие большую прочность, пластичность и ударную вязкость, чем основной металл. [c.144]

Стальные валки. Литейные стальные валки изготавливают из нелегированных и легированных сталей, содержащих 0,4 - 2,0% С. В зависимости от содержания углерода и легирующих элементов структура этих сталей изменяется от перлитно-ферритной до перлитной с включениями карбидной фазы. Валки из доэвтектоидных сталей имеют низкую износостойкость, но хорошо выдерживают ударные нагрузки. Валки из заэвтектоидных - более тверщых сталей подвергают сложной термообработке для размельчения карбидов, их сфероидизации с целью повышения вязкости стали. Для прокатки тонкого нержавеющего листа валки изготавливают из быстрорежущей стали Р18 методом ковки. [c.330]

Нормализацией обеспечивается мелкодисперсная структура со стабильными и высокими механическими свойствами (предел прочности при растяжении, предел текучести, удлинение, сужение и ударная вязкость). Время выдержки при указанных температурах норм ипизационного отжига зависит от марки стали. Для углеродистых сталей ориентировочно принимают минимальное время выдержки из расчета 1 ч на каждые 25 мм толщины стенки отливки. Для легированных сталей время выдержки увеличивают в несколько раз. [c.366]

Легирование малоуглеродистой стали никелем (пока структура остается фирритно-перлитной) не вызывает склонности стали к сероводородному растрескиванию. С увеличением содержания углерода выше 0,2 % и никеля вьшJe 2 % в структуре стали образуются игольчатый феррит и перлит, что приводит к понижению ударной вязкости при комнатной температуре и повьплению склонности к сероводородному растрескиванию. Отпуск стали при 923 К, приводящий к распаду игольчатых структур, повышает стойкость стали к этому виду разрушения. При содержании никеля выше 2 % и углерода более 0,2 % растет склонность к самозакаливанию при охлаждении на воздухе, что может служить при-36 [c.36]

Легирующие элементы в стали, растворяясь в феррите и цементите, образуют легированный феррит, например Fe (С, Сг), Ре (С, Мо) и т. д. и легированный цементит, например (Fe, Сг)зС, (Ре, Мп)зС и т. д. Легирующие элементы могут присутствовать в стали в виде металлических соединений (Fe r, Fe, Ve, Fe,Moe), а также в виде самостоятельных карбидов (Сг зСв, V , Nb и т. д.). Легированный феррит отличается более высокой твердостью, чем нелегированный, поскольку введение легирующих элементов увеличивает силы связи атомов в кристаллической решетке. Ударная вязкость при легировании феррита элементами Мп, Si, W уменьшается, а элементами Сг (до 1%) и Ni (до 4%) — увеличивается. [c.118]

Основные результаты, полученные при исследовании указанных свойств В. Д. Садовским, Е. Н. Соколковым и другими исследователями, представлены в табл. 6. Там же указаны технологические режимы ВТМО и для сравнения приведены свойства исследованных сталей в неупрочненном состоянии (после закалки по стандартному режиму). ВТМО, особенно с подсту-живанием после начального нагрева до 950—900°, чтобы предотвратить развитие рекристаллизации, может привести к увеличению более чем в 2 раза ударной вязкости легированной стали [77, 92], а в некоторых случаях (сталь 20ХНЗ) — повысить ее почти в 10 раз [90]. При этом степень обжатия упрочняемого металла на первой стадии ВТМО не превышает 20— 30%. Изменение характера разрушения упрочненных сталей, повышение их вязкости и снижение чувствительности к обратимой отпускной хрупкости связываются [77, 91] с локализацией деформации по границам аустенитного зерна исходного нагрева и с искажением кристаллической решетки межзеренных переходных зон, сохраняемых после закалки, что изменяет условия выпадения и коагуляции фаз, способствующих развитию отпускной хрупкости, а также ослабляющих связь между соседними зернами [16, 13]. [c.56]

Исследовали влияние содержания ванадия на механические и специальные свойства стали 110Г13Л. Исследованиями установлено, что легирование 0,3—0,9% ванадия стали 110Г13Л приводило к повышению прочности на растяжение с 545 до 700 МПа, относительного удлинения — с 18,6 до 20,9%, сужения — с 17,4 до 19,6%, ударной вязкости — с 220 до 420 кДж/м-, твердость повышалась с 1700 до 1890 МПа. Максимальные механические характеристики соответствуют образцам с содержанием ванадия 0,64%. Карбидов в этих образцах больше, аустенитное зерно мельче. [c.239]

Ударная вязкость при легировании тантала изменяется мало, однако необходимо иметь в виду, что результаты, полученные на тонких образцах (2 мм) при испьгганиях на удар, малопоказательны. Вязкую составляющую в изломе не определяли, были лишь построены кривые ударной вязкости сплавов Та—Ti Ta-V Ta-Nb Та—Mo и Та—W (рис. 33). Для сплавов всех систем, кроме системы Та—Ti, ударная вязкость мало изменяется с понижением температуры. Это позволяет утверждать, что как у чистого тантала, так и у сплавов Ta-V (до 28 ат.% V), Ta-Nb (до 50 ат.% Nb), Та—Мо (до 5 ат.% Мо) и Та—W (до 4 ат.% W) порог хладноломкости ниже, чем температура кипения жидкого водорода (т. е. ниже -253°С). [c.37]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содернсанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование стали никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

Величина предела текучести в углеродистой стали после окончательной термической обработки должна быть не ниже 80 кГ мм , а в легированной стали не ниже 100 кГ1мм . Значения относительного удлинения и сужения поперечного сечения, характеризующие пластичность, должны быть не ниже 5 и 20% соответственно. Значения ударной вязкости не регламентируются. [c.418]

Наилучшие характеристики жаропрочности имеют стали, не содержащие струк-турно-свободного 6-феррита. Наличие большего количества его (>20—30%) способствует резкому падению ударной вязкости и жаропрочности. Наличие б-феррита вредно еще и тем, что он является причиной анизотропии механических свойств, сильного охрупчивания стали и ухудшения жаропрочных свойств. Однако наличие 6-феррита не всегда является причиной понижения жаропрочности, так как жаропрочные свойства зависят от легирования и процессов, протекающих в сталях при работе их под нагрузкой (величины зерна, коагуляции частиц и др.). [c.131]

Легирование хромом повышает прочностные характеристики стали Г13Л на 5— 20%, снижает характеристики пластичности и ударной вязкости, повышает твердость (с НВ 220 до НВ 255 при 3% Сг), уменьшает склонность к коррозионной усталости (табл. 41). [c.389]

Легирование никелем практически не влияет на прочностные характеристики стали Г13Л, повышает ее пластичность (удлинение возрастает в 1,5 раза при добавке 3% Ni). Однако никель сильно стабилизирует аустенит, снижает его склонность к наклепу, а следовательно, и ударную вязкость (несмотря на увел11чение пластичности) [c.389]

Равным образом, влолне рправдан отказ от легирования вольфрамом. На рис. 29, б показано влияние молибдена и вольфрама на вязкость стали типа 7ХГ2ВМ. При твердости HR 58 ударная t вязкость стали 7ХГ2ВМ с 1,45% W составляет 7,0 кгс>м/см, а у стали без вольфрама, но с 1,1% Ni она возрастает до 14,0 кгс -м/см . [c.67]

Рис. 30. Зависимость ударной вязкости сталей типа 7ХТ2ВМ, легированной молибденом, никелем и вольфрамом от твердости

Дополнительное легирование молибденом сталей типа 30ХН4ЮА практически не оказывает влияния на свойства слоя в исследованном интервале температур, азотирования 540—700° С. Введение 0,3% Мо целесообразно, так как повышает пластичность и ударную вязкость стали. Рекомендуется сталь 30ХН4Ю4МА. [c.193]

Зубчатки из среднеуглеродистой стали при закалке в воде имеют примерно такую же прокаливаемость зубьев, как и зубчатки из содержащей никель легированной стали при закалке в масле, но обычно — меньшую ударную вязкость. Стали, у которых 5, >30 мм, закаливать в воде не рекомендуется, в особенности при тонких сечениях. При закалке с низким отпуском N1, Мо, V и Si повышают ударную вязкость, а Сг — понижает её, С повышением содержания С (сверх 0,3%) и Мп ударная вязкость снижается. Поэтому при работе с перегрузками и с ударной нагрузкой обычно применяют стали типа 40ХН или 40ХНМА. [c.319]

Влияние состояния поверхности надреза. По исследованиям Шевандина [26] чистота механической обработки не влияет на ударную вязкость малоуглеродистой стали результаты других работ [7], а также практика показывают, что ударная вязкость конструкционной стали зависит от чистоты поверхности надреза. Образцы из легированной конструкционной стали с просверленными надрезами дали более высокие Значения чем с фрезерованными, что следует объяснить появлением опасных царапин вдоль надреза при фрезеровании и безопасных — поперёк надреза при сверлении. Надрез должен производиться после термической обработки, так как иначе значения [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...