Легированная Вязкость ударная — Зависимость

Ударная вязкость стали в зависимости от температуры отпуска изменяется следующим образом. У закаленной углеродистой стали при обычном испытании на ударный изгиб вязкость сохраняется низкой вплоть до температуры отпуска 400°С, после чего начинается интенсивное повышение ударной вязкости максимум ее достигается при 600°С. В некоторых сталях (легированных) отпуск примерно при 300°С снижает ударную вязкость, которая повышается лишь при отпуске выше 450— 500°С. Явление это будет рассмотрено дальше (гл. XVI, п. 2). [c.281]

После двойной закалки и низкого отпуска поверхностный слой приобретает структуру отпущенного мартенсита с включениями глобулярных карбидов. Структура сердцевины детали зависит от легированности стали. Если для цементации выбрана углеродистая сталь, то из-за малой прокаливаемости в сердцевине получится сорбитная структура если же цементировалась легированная сталь, то в зависимости от количества легирующих элементов сердцевина может приобрести структуру бейнита или низкоуглеродистого мартенсита. Во всех случаях из-за низкого содержания углерода будет обеспечена достаточно высокая ударная вязкость. [c.203]

Легированная горячекатаная сталь в зависимости от химического состава и механических свойств разделяется на качественную и высококачественную. Высококачественная сталь в отличие от качественной имеет меньший предел колебания процентного содержания углерода и вредных примесей (серы и фосфора) и большие значения относительного удлинения и ударной вязкости. [c.12]

На фиг. 139 показано изменение ударной вязкости легированной хромоникелевой стали в зависимости от температуры отпуска. [c.166]

Выбор марки стали может быть признан правильным, если обеспечены прочность и надежность детали при экономичном легировании. Существующие расчётные методы выбора стали [1, 2] основаны на требовании обеспечения заданной прочности в центре сечения или на определенном расстоянии от поверхности детали (на А или Vs радиуса) в зависимости от вида и величины рабочих напряжений. Основной характеристикой, отражающей пригодность стали для данной детали, оказывается прокаливаемость. Ударная вязкость и критическая температура хрупкости не используются в расчете и участвуют лишь в общей оценке стали. [c.114]

Характер и степень влияния примесей во многом определяются и химическим составом сплава. Добавление легирующего элемента может значительно сокра-ш,ать предел растворимости примесных элементов в а-фазе титана. Кроме того, легируюш,ие элементы, обладающие большей химической активностью, чем титан, могут образовывать с примесями прочное химическое соединение. И в том и в другом случае отмечается весьма существенное понижение пластичности и вязкости сплава. Примером различной чувствительности сплавов разной легированности к воздействию примесей может служить приведенное в табл. 19 изменение величины ударной вязкости сплавов Ti—6А1—1,5V и Ti—6А1—1,5V—5Zr в зависимости от содержания кремния. Влияние качества структуры полуфабриката, определяемой условиями его термопластической деформации и габаритами, было рассмотрено в предыдущих разделах. В соответствии с изложенным при выборе сплава по справочным данным необходимо учитывать, что приведенные значения механических свойств сплава относятся, как правило, лишь к определенному виду полуфабриката после вполне определенной термической обработки. При изготовлении полуфабриката другого типа и других размеров можно получить комплекс свойств, существенно отличающийся от справочных данных. [c.65]

Температурная зависимость ударной вязкости. Динамическое деформационное старение стали методом испытания образцов на ударный изгиб при повышенных температурах рассмотрено в большом количестве работ. Наиболее полно и систематично использовали этот метод для исследования влияния различных технологических и конструкционных факторов на развитие синеломкости у ряда промышленных марок углеродистых и легированных сталей, по-видимому, Погодин-Алексеев и Фетисова [424, 494 и др.]. При испытании стали на ударный изгиб скорость пластической деформации равна примерно 10 сект [172]. Учитывая изложенное, температура максимального развития динамического деформационного старения должна составлять примерно 500—550° С. Действительно, по данным большинства опубликованных работ, на графиках температурной зависимости ударной вязкости минимум ударной вязкости находится в области температур 500—550°С [424]. [c.260]

Фиг. 48. Зависимость ударной вязкости закаленной легированной стали от тем пературы отпуска.

Легированный мартенсит более пластичен, чем углеродистый, и называется игольчатым ферритом. Но присутствие в структуре металла последнего все же увеличивает общую твердость и хрупкость шва, а также околошовной зоны, заметно снижая ударную вязкость. Поэтому здесь возможно появление холодных трещин. Для повышения стойкости металла к образованию холодных трещин целесообразно легировать металл шва небольшим количеством Т1, позволяющим получить мелкозернистую микроструктуру с нарушенной столбчатой направленностью кристаллов (рис. 194). Кроме того, следует снижать скорость охлаждения металла, для чего целесообразно предварительно подогревать изделия до температуры 250 °С и выше в зависимости от содержания углерода и хрома в стали. [c.340]

Все сварные соединения мартенситных сталей после сварки обязательно подвергают высокому отпуску для снятия напряжений. распада мартенсита и общего повышения ударной вязкости. Сохранение перед отпуском остаточного аустенита может привести к его распаду при отпуске и понижению ударной вязкости. Отпуск сварных соединений высокохромистых сталей назначают до температуры 680—760 ( в зависимости от состава свариваемой стали и металла шва- более низкая температура — для сталей без дополнительного легирования карбидообразующими элементами, более высокая — для сталей со значительными количествами молибдена, вольф .>ама, ванадия. [c.251]

Опытами советских ученых установлено, что в образцах из малоуглеродистых сталей ударная вязкость основного металла йн в зоне термического влияния часто уступает ударной вязкости наплавленного металла. При сварке углеродистых Фиг. 148. Ударная вязкость образцов из мало- И легированных сталей углеродистых сталей в зависимости от темпе- Нередко а бывает боль-ратуры испытания (см. табл. 28). повышения [c.260]

Рис. 7. Зависимость ударной вязкости легированных сталей от температуры I (при / < 0)

Рис. 83. Влияние температуры отпуска на механические свойства закаленной стали с 0,45 % С (с) и изменение ударной вязкости легированной стали в зависимости от температуры отпуска и последующей скорости охлаждения (б)

Высокопрочные чугуны со сфероидальным графитом. Новый высокопрочный чугун, разработанный в СССР, получается без специального легирования и термообработки. В зависимости от химического состава он может в литом состоянии иметь структуру металлической массы перлитную, перлитно-ферритнук> и ферритную, при сфероидальной форме графитовых включений. Это обеспечивает чугуну высокие показатели прочности, повышенную ударную вязкость и пластичность. [c.35]

Кроме того, пспользованпе в электродном покрытии РЗМ с целью улучшения хладостойкости сварных швов затруднено и но ряду других причин. Основными из них являются взаимодействие РЗМ с компонентамп покрытия в процессе изготовления и хранения электродов, в результате чего снижается эффективность легирования и модифицирования металла зависимость активности РЗМ от окислительного потенциала покрытия чувствительность ударной вязкости металла к дисперсности частиц РЗМ. [c.112]

Стальные валки. Литейные стальные валки изготавливают из нелегированных и легированных сталей, содержащих 0,4 - 2,0% С. В зависимости от содержания углерода и легирующих элементов структура этих сталей изменяется от перлитно-ферритной до перлитной с включениями карбидной фазы. Валки из доэвтектоидных сталей имеют низкую износостойкость, но хорошо выдерживают ударные нагрузки. Валки из заэвтектоидных - более тверщых сталей подвергают сложной термообработке для размельчения карбидов, их сфероидизации с целью повышения вязкости стали. Для прокатки тонкого нержавеющего листа валки изготавливают из быстрорежущей стали Р18 методом ковки. [c.330]

Рис. 30. Зависимость ударной вязкости сталей типа 7ХТ2ВМ, легированной молибденом, никелем и вольфрамом от твердости

Металл перлитного шва в зависимости от его легированности, термического режима сварки и режима отпуска существенно меняет свои свойства. Малоуглеродистые швы обеспечивают необходимые прочность и пластичность непосредственно в исходном состоянии после сварки. Хромомолибденовые швы при наличии подогрева и замедленного остывания конструкций с относительно небольшой толщиной свариваемых элементов также могут иметь необходимые механические свойства непосредственно после сварки,- В то же время при сварке изделий из хромомолибденовых сталей относительно большой толщины (<15—20 jti-и), а также изделий из хромомолибденованадиевых сталей даже при наличии подогрева не удается обеспечить приемлемого уровня пластичности и tsoo-ударной вязкости металла шва. Поэтому указанные сварные конструкции должны после сварки подвергаться обязательному отпуску. [c.27]

Выбор арматуры в зависимости от рабочих параметров среды должен производиться в соответствии с ГОСТ 356-68 по действующим каталогам и нормалям за-водов-пзготовителей. На газопроводах, работающих при температуре —40 °С и ниже, необходимо применять арматуру, изготовленную из легированных сталей или специальных сплавов, имеющих при наиниз-шей возмол<ной температуре корпуса арматуры ударную вязкость металла не ниже 0,2 МДж/м . Запорная арматура с условным проходом более 400 мм должна применяться с механическим, электрическим, пневматическим или гидравлическим приводом. [c.518]

Влияние раздельного и совместного легирования швов типа Х15Н25 и XI5H35 вольфрамом и молибденом на ударную" вязкость в зависимости от термической обработки [c.236]

Изменения предела прочности и предела текучести при изгибе, твердости быстрорежущих сталей марки R6, закаленных с различных температур, в зависимости от температуры отпуска приведены в табл. 90. Температуры нагрева под закалку, обеспечивающие наибольшую твердость и наибольший предел прочности при изгибе, тоже не совпадают, но путем вариаций температур отпуска можно установить оптимальное значение для того и другого. Предел прочности на изгиб и ударная вязкость быстрорежущей стали марки R6, полученной с помощью электрошлакового переплава, при той же твердости существенно выше тех же характеристик стали с более неоднородной структурой. Данные о влиянии трехкратного отпуска по одному часу на предел прочности при изгибе быстрорежущих сталей марок R6 (6—5—2) и R10 (2—8—1) приведены в табл. 91. Предел прочности на изгиб быстрорежущей стали типа 6—5—2, полученной путем электрошлакового переплава, в случае, почти такого же предела текучести при сжатии немного меньше, чем быстрорежущих сталей типа 2—8—1, легированных почти исключительно молибденом, но существенно больше, чем у сталей, содержащих 18 % W (см. табл. 78). Данные о влиянии температуры закалки на предел прочности при изгибе и работу разрушения при изгибе в продольном и поперечном направлениях для сталей марки R6, полученных электрошлаковым переплавом и обычного качест,-ва, приведены в табл. 92. Благоприятное воздействие электрошлакового переплава очевидно как в продольном, так и в поперечном направлениях. Значительно уменьшается анизотропия свойств. [c.225]

Подобно относительному удлинению и относительному сужению, ударная вязкость является характеристикой, которая в очень сильной степени зависит от направлення волокна и размеров сечения заготовки. Приводимые в ГОСТ и ТУ значения относятся к образцам с продольным направленпем волокна и распространяются на прутки-штанги сеченпем до 80—60 мм. Для образцов, взятых из ноковок конструкционной стали в других направлениях, допускается, в зависимости от способа выплавки стали, веса слитка и степени укова, снии ение по нормам табл. 12. Для поковок из конструкционной углеродистой и легированной стали, согласно ГОСТ 8479—57, в зависимости от размеров сечения (в пределах до 400 мм) и категории прочности стали, допускается снижение ударной вязкости на 1 — 2 кГм/см против норм для сеченн до 100 мм. [c.89]

При определенных температурно-скоростных условиях пластической деформации любого вида обнаруживается нарушение монотонной температурной зависимости всех характеристик механических свойств технического железа, углеродистых и легированных сталей и других сплавов. При нормальных скоростях деформирования, порядка 10 —10 секг , аномальное нарушение температурной зависимости механических свойств совпадает с температурой появления на поверхности стальных образцов окисной пленки синего цвета или так называемого синего цвета побежалости (250-—300° С). При этом происходит снижение пластичности стали сталь становится более ломкой чем при более низких или более высоких температурах деформации. К настоящему времени накоплен обширный экспериментальный материал, показывающий, что синеломкость стали сопровождается не только снижением пластичности, но и рядом других эффектов снижением ударной вязкости, повышением твердости и предела прочности при почти неизменном значении предела текучести, прерывистым протеканием пластической деформации и характерным звуковым эффектом, уширением рентгеновских интерференционных линий, уменьшением областей когерентного рассеяния рентгеновских лучей и ростом микроискажений кристаллической решетки, повышением коэрцитивной силы и другими явлениями. При этом температура аномального изменения указанных характеристик зависит от скорости деформации и с увеличением последней от 10- сек- до 10 сек- повышается от комнатной до субкритической [172, 425]. Следовательно, термин синеломкость совершенно не отражает сути атомистиче- [c.218]

В зависимости от их присутствия легированные стали классифицируются на никелевые, хромистые, хромоникелевые, хромоникельмо-либденовые и т. д. Легирующие элементы позволяют получать стали с различным сочетанием свойств и в больщой степени влияют на твердость и ударную вязкость феррита. [c.169]

Как было показано в 15, пластическая деформация обусловливает рост зерна в твердом металле. По склонности к росту аустенитного зерна различают наследственно мелкозернистые и наследственно крупнозернистые стали. Главная причина различия в скорости роста ау-стенитных зерен состоит в загрязненности стали мельчайшими частицами нерастворимых окислов, которые вытесняются на границы растущих зерен и образуют труднопроницаемые для диффундирующих атомов оболочки. Обычно стали, раскисленные алюминием или легированные ванадие.м, титаном, молибденом, вольфрамом, являются наследственно мелкозернистыми. Поскольку от размера зерна аустенита зависят многие технологические и эксплуатационные свойства, особенно ударная вязкость, определение величины зерна стали является важной технологической пробой. Величину зерна определяют по специальной шкале, состоящей из 10 эталонов структуры, выявленной при увеличении 100. Число зерен на 1 мм п связано с номером эталона N зависимостью /2=2 + . Таким образом, когда обсуждают величину зерна в стали, то имеют в виду зерна аустенита. Для выявления зерен аустенита пользуются специальными приемами изучают поверхность излома, исследуют шлифы после вакуумного травления, намеренно [c.162]

ШЧ50 650°С Температура отпуска Рис. 37. Изменение ударной вязкости легированной стали в зависимости от температуры отпуска и скорости охлаждения (схема) [c.32]

Ударная вязкость сварных соединений легированных сталей в околошовной зоне из.ченяется в широких пределах в зависимости от величины погонной энергии, толщины металла. Избыток погонной энергии нередко вызывает рост зерна, а недостаток — образование закаленной структуры, что снижает ударную вязкость сварного соединения. Ниже приведены некоторые примеры ударной вязкости сварных соединений низколегированных сталей, выполненных при средних значениях погонной энергии [111] сталь марки 35ХГСА а = 7,8-н4,2 кГм1см -, [c.261]

BOB. Например, при сварке металла одной какой-либо толщины и партии прочность сварных соединений менее легированных и, следовательно, менее прочных сплавов АДО, АМц в зависимости от способа сварки изменяется в пределах 8%, а сплавов АМг5 и АМгб в пределах 25%. Ударная вязкость и угол изгиба соединения могут изменяться в пределах 757о- [c.68]

Помимо легирования литого материала углеродом и карбидообразующими элементами его пластичность и вязкость зависят от скорости охлаждения соответствующих участков отливки при кристаллизации, т. е. от их местоположения относительно поверхности отливки. Из табл. 2.12 следует, что эта зависимость выражается тем сильнее, чем больше легирована сталь для отливок из стали марки 5ХНМ максимальное уменьшение ударной вязкости образцов, вырезанных из поверхности, в сравнении с образцами, изготовленными из центральных участков отливок, составляет 13 %, а для более легированной стали марки. 4Х5МФ1С — 42 %. [c.33]

Приведены зависимости ударной вязкости КСи и сопротивления развитию трещины КСТ отливок, поковок 300X150 (диаметрXдлина) мм (образцы изготовлены из центральных участков этих заготовок) и штанг диаметром, 16 мм. Анализируя эти данные, можно отметить, что степень отличия свойств материала отливок и поковок определяется в данном случае леги-рованностью стали. Так, для стали марки 5ХНМ это различие в КСи и КСТ не столь существенно в сравнении с более легированной теплостойкой сталью [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...