Зависимость давления от температуры для насыщенного пара и воды

Зависимость давления от температуры для насыщенного пара и воды [c.10]

Зависимость химического потенциала от температуры представлена на рис. 4.6. Точка А соответствует состоянию равновесия между насыщенным паром и водой при р и Т -, для точки А цД.Он, Гн)=р."(Рн, Гн) =—237 кДж/кг. Левее точки А химический потенциал воды Цн меньше химического потенциала пара Цц. Например, если бы переохлажденный пар с температурой 170 °С (точка В) находился в контакте с водой, имеющей ту же температуру (давления фаз одинаковы по условию примера), то условия теплового и механического равновесия соблюдались бы [см. формулы [c.129]

При составлении нелинейной модели использовались зависимости, связывающие давление, энтальпию, внутреннюю -энергию, плотность пара и воды на линии насыщения с температурой, а также зависимости плотности и теплоемкости раствора от температуры и концентрации. Данные по воде и пару аппроксимировались в интервале температур 55—140° С полиномами с погрешностью, не превышающей 5% (аппроксимация проводилась методом наименьших квадратов). Для моделирования нелинейной системы дифференциальных уравнений выпарной установки составлена программа применительно к машине Раздан . [c.108]

Содержание. Изучение зависимости давления насыщенного пара от температуры для воды и бензола при давлениях ниже атмосферного. Расчет теплоты па-ро-образования. [c.136]

Плотность измеряемой среды определяют по измеренным давлению и температуре вещества с учетом влажности и сжимаемости. При испытаниях котлов влияние этих факторов невелико, учет сжимаемости важен лишь при определении расходов газообразного топлива. Значения (11 в формулах (8.11) и (8.12) в зависимости от давления и температуры для насыщенного и перегретого водяного пара принимают по приведенным в приложениях 6 и 7 [117], а для воды — в приложении 8. Плотность влажного водяного пара, кг/м . [c.229]

Для облегчения расчетов физических величин состояний водяного пара составлены таблицы этих параметров для сухого пара, кипящей воды и перегретого пара в зависимости от давления или температуры [13]. В прил. 2 приведены таблицы параметров для насыщенного водяного пара по интервалам температур. [c.83]

Этим способом можно для всех индивидуальных веществ установить зависимость энтропии от температуры, определив теплоемкости и энтальпии фазовых переходов во всем интервале температур, допустимом для измерений вплоть до непосредственной близости к абсолютному нулю. При этом остается неопределенной ее константа интегрирования. Обычно ее выбирают по соглашению из соображений удобства. В таблицах водяного пара, в частности, энтропия жидкой воды при температуре 0°С и соответствующем давлении насыщения принята за нуль. Для газов исходным состоянием обычно считается 0° С и 1 физ. ат. В случае аммиака и углекислоты удельную энтропию жидкости при 0° С и соответствующем давлении насыщения принимают равной I ккал/кг град, для того чтобы избежать отрицательных значений энтропии в важной для холодильной техники области отрицательных температур. Неопределенность константы интегрирования для энтропии устраняется только теоремой Нернста, которую мы рассмотрим далее. [c.327]

Влияние зависимости физических свойств конденсата от температуры на интенсивность теплоотдачи в обычных условиях количественно невелико. Например, для воды значения поправки Е( при разных температурных напорах Л< и давлениях насыщения пара ps, приведенные в табл. 4-4, показывают, что даже при Д<=50°С величина ej отличается от единицы не более чем на 10%. [c.136]

В зависимости от марки резины или эбонита и принятого метода крепления резиновых обкладок к металлу вулканизацию осуществляют следующими способами в вулканизационных котлах под давлением — острым паром или горячим воздухом в гуммируемом аппарате под давлением — горячим воздухом или острым паром в гуммируемом аппарате без давления — паром,, горячей водой И/1И горячим раствором хлористого кальция. Продолжительность процесса вулканизации для каждого способа зависит от состава и толщины резиновых обкладок, формы и толщины стенок аппаратов, вида теплоносителя. В качестве теплоносителя наибольшее применение находит насыщенный пар, имеющий строго определенную температуру конденсации при данном давлении, выдерживаемую в течение всего процесса однако образующийся конденсат частично вымывает отдельные составляющие резиновой смеси, что ухудшает физико-механические показатели и химическую стойкость покрытия. При вулканизации горячим воздухом коррозионная стойкость и срок службы гуммированного покрытия повышаются на 20—25 % по сравнению с вулканизацией насыщенным паром, что весьма важно при эксплуатации в агрессивных средах при повышенных температурах. [c.205]

Термодинамика системы воздух — вода — пар проста поэтому такая система удобна для иллюстрации задач массопереноса, в которых в L-состоянии находится жидкость, а в О- и оо-состояниях — газ. Мы рассмотрим сначала расчет этой системы, затем — систем с химическими реакциями и, наконец, некоторые специальные случаи. Если считать газ совершенным и для определения парциальных давлений использовать только закон Гиббса—Дальтона, то термодинамическое состояние рассматриваемой системы однозначно определяется заданием следующих параметров кривой зависимости давления насыщенных паров воды от температуры, скрытой теплоты испарения Н2О при некоторой определяющей температуре, а также удельных теплоемкостей воды, водяного пара и воздуха. [c.389]

Для примера на рис. 1.5 приведе- Рк.п на зависимость давления насыщен-ных паров воды от температуры. На графике выделена точка А, соответствующая температуре 100 °С и нормальному атмосферному давлению р . Если на свободной поверхности воды создать более высокое давление рх, то она закипит при более высокой температуре Тх (точка В на рис. 1.5). И наоборот, при малом давлении Р2 вода закипает при более низкой температуре Tj (точка С на рис. 1.5). [c.13]

Значения критической плотности теплового потока qy для кризиса первого рода при кипении воды в условиях вынужденного течения в круглой трубе диаметром 8 мм и длиной /> 160 мм, обогреваемой равномерно по периметру и длине, представлены в табл. 3.27 [89] в зависимости от давления р, массовой скорости G, степени недогрева воды до температуры насыщения Д - Т или массового паросодержания в месте кризиса х = = 0 /(0 + ( п), где и — массовые расходы пара и жидкости. Представленные значения получены приведением большого числа экспериментальных данных по для различных условий к диаметру трубы 8 мм и единым значениям других определяющих факторов, находящихся в диапазонах р = 3—20 МПа G = 750—5000 кг/(м -с) Д ед = 75-0К л = 0-л . [c.243]

Как уже отмечалось, одноступенчатые испарительные установки на электрических станциях всегда включаются в систему подогрева паровых котлов или систему подогрева сетевой воды. Тепловой расчет таких установок всегда начинается с определения температурного напора в испарителе необходимого, чтобы обеспечить заданную производительность. Для конденсационных паротурбинных установок при этом рассматриваются варианты с включением испарителя к различным отборам, от которых отводится пар к регенеративным подогревателям низкого давления. Если испаритель будет работать на воде, умягченной ионированием, то наиболее экономичным окажется вариант, в котором поверхность теплообмена греющей секции меньше, т. е. вариант, при котором требуемая производительность может быть получена при большем значении А исп- По значению температурного напора определяется давление вторичного пара в испарителе, а по и значению сопротивлений в линиях—давление в конденсаторе испарителя (КИ) При принятом значении недогрева потока основного конденсата после КИ Э и температуре насыщения пара в конденсаторе легко установить температуру конденсата после КИ. Все эти расчеты могут быть проведены на ЭВМ по описанной выше программе (см. гл. 7). Полученные при этом данные используются в дальнейшем для установления необходимых поверхностей теплообмена испарителя и КИ. Расход греющего пара, количество теплоты, передаваемой им в греющей секции испарителя, потери с продувочной водой определяются при этом по приведенным выше зависимостям. [c.226]

Потребители теплоты. В зависимости от назначения теплоносителями служат пар заданного давления и температуры и горячая вода. Для производственных агрегатов, например, паровых молотов, прессов, паровых насосов, турбокомпрессоров и др., в качестве теплоносителя применяют насыщенный или перегретый пар давлением 8—10 бар. Для обогрева производственных аппаратов и устройств, в которых теплота используется для технологических процессов, в качестве теплоносителя применяют насыщенный или слабо перегретый пар с давлением 3—8 бар и воду с температурой до 150° С под соответствующим давлением. Для отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, как правило, применяют горячую воду, а в некоторых случаях — пар с давлением до 6 бар. [c.256]

На рис. 72 приведена абсолютная влажность воздуха при насыщении (/ г акс) в зависимости от температуры. Большего количества воды при всех указанных температурах воздух содержать пе может, и она выпадает в виде росы. Из рисунка видно, что абсолютная влажность, необходимая для насыщения воздуха, резко возрастает с увеличением температуры, т. е. расчет и давление водяных паров. Для ориентировочных расчетов давление водяных паров (в кГ/см -) можно находить по выражению [c.115]

Давление и соответствующая температура насыщения пара у регенеративных подогревателей с температурой подогрева воды в них связаны величинами недогрева. Выбранным значениям давления пара отвечают определенные значения температуры подогрева, и наоборот, выбранному распределению регенеративного подогрева воды отвечает определенное давление пара в отборах. Недогрев в подогревателях принят 2—7° С (без учета пароохладителей). Недогрев должен приниматься в зависимости от стоимости топлива и уменьшаться для дорогого топлива. Подогрев воды в пароохладителях дальнейшим расчетом определен равным 3,4—5,2 ккал/кг. в охладителях дренажа 1,0—6,1 ккал/кг. [c.165]

Приведены таблицы значений удельного объема, энтальпии, энтропии, изобарной теплоемкости, скорости звука, поверхностного натяжения, динамической вязкости, теплопроводности и числа Прандтля для воды и водяного пара, рассчитанных по уравнениям, рекомендованным Международной ассоциацией по свойствам воды и водяного пара для применения в промышленных расчетах. Таблицы термодинамических свойств охватывают область параметров до температуры 800 °С и давления 100 МПа (до 1000 °С при давлениях ниже 10 МПа), включая состояния насыщения. Для этой же области параметров даны и значения динамической вязкости. Предельная температура области применения данных о теплопроводности в зависимости от давления — от 800 до 500 °С. [c.2]

Газгольдеры отапливают для поддержания в резервуаре и гидрозатворе телескопа температуры воды не ниже -Ь5 С. В качестве теплоносителя используют насыщенный пар абсолютным давлением 4 ат. В зависимости от продолжительности отопительного сезона и стоимости пара газгольдеры могут быть без утепления резервуаров (для районов с расчетной зимней температурой до минус 20—т- минус 30 С) и с утеплением резервуара кирпичной стенкой (для районов с расчетной зимней температурой ниже минус 20 — минус 30 С). В табл 111-89 дан расход пара на отопление мокрых газгольдеров в зимних условиях. [c.364]

Конденсатор — теплообменный аппарат, предназначенный для конденсации отработавшего в турбине пара при низком давлении. Конденсация пара происходит при соприкосновении его с поверхностью, температура которой ниже, чем температура насыщения при данном давлении в конденсаторе. Конденсация пара сопровождается выделением теплоты, затраченной ранее на испарение жидкости, которая отводится при помощи охлаждающей среды. В зависимости от вида охлаждающей среды конденсаторы разделяются на водяные (охлаждающая среда — вода) и воздушные (охлаждающая среда — воздух). Современные паротурбинные установки снабжены водяными конденсаторами. Воздушные конденсаторы имеют по сравнению с водяными более сложную конструкцию и не получили в настоящее время широкого распространения. Водяные конденсаторы делятся на два типа смешивающие и поверхностные. В смешивающих конденсаторах пар конденсируется на поверхности капель охлаждающей воды. В поверхностных конденсаторах пар и охлаждающая вода разделены стенками металлических трубок. Пока на ТЭС России используются только поверхностные конденсаторы. [c.213]

Значения удельных объемов, энтальпии, энтропии и других величии, характеризующих состояние воды и водяного пара, можно определять по таблицам, в которых эти значения даются для большого диапазона давлений и температур. Таблицы составляют для кипящей воды и сухого насыщенного пара и для некипяшей воды и перегретого пара. Для кипящей воды и сухого насыщенного пара в зависимости от постановки задачи приходится либо по температуре находить их давления и все прочие величины, либо по давлению находить температуру и все остальные величины. В связи с этим отдельно составляют таблицы для кипящей воды и сухого насыщенного пара по температурам (см. приложение 4) и таблицы кипящей воды и сухого насыщенного пара по давлениям (см. приложение 5). В приложении 4 В первом вертикальном столбце приведены возрастающие значения температуры насыщения ta и по горизонтальным строчкам против каждого значения этой температуры даны соответствующие ей значения давления, удельных объемов v и v", плотности р", энтальпий i и i", теплоты парообразования г и энтропий.s и s". Например, температуре насыщения 120°С соответствуют следующие значения давления и других величин [c.106]

Материал набивки выбирается в зависимости от условий работщ арматуры, давления и температуры. Для арматуры, работающей на воде температурой не свыше 100° С и дав-лением до 200 ат, применяют сухой или просаленный шнур из хлопчатобумажной, пеньковой и льняной нити. Для арма-туры, работающей на горячей воде и насыщенном паре дав-лением до 25 ат и температурой 300° С,— асбестовая проса-ленная, графитированная. Для перегретого пара давлением до 45 ат и температурой 450° С — плетеный шяур из асбестовой пряжи с медной проволокой, графитированный — набивка Рациональ . Для мазута и минеральных масел при давлении до 200 ат и температуре 100° С — пеньковую и бумажную сухую или просаленную набивку. Для пылегазовозду-хопроводов — пеньковая и бумажная просаленная набивка. [c.17]

В вычислительные машины затруднительно ввести табличные данные параметров воды и пара во всей необходимой для расчета тепловой схемы области. Можно ввести и машину часть табличных данных (узловые точки), определяя промежуточные значения параметров методами линейной или квадратичной интерполяции. Целесообразно вместо таблиц при машинном расчете тепловой схемы пользоваться специальными уравнениями состояния воды и водяного пара, выражающими одни параметры через другие, например энтальпию перегретого пара или сжатой воды в зависимости от давления и температуры или, обратно, температуру в зависимости от энтальпии и давления энтальпию насыщенного сухого пара в зависимости от температуры или давления энтальпию насьаценного влажного пара в зависимости от энтальпии сухого пара и воды и степени сухости пара. [c.159]

На рис. 8.12 приведена фазовая диаграмма воды, в которой тройная точка (нонвариантная система) обладает координатами 7 =273,15 К, /7=610,5 Па. Температура кипения при давлении 1,013 10 Па соответствует 373,15 К. Введение растворенного вещества (второй компонент) увеличивает число степеней свободы и константные точки растворителя начинают смещаться в зависимости от концентрации растворенного вещества. На этой же диаграмме штриховой линией нанесена кривая давления насыщенного пара над водным раствором некоторой постоянной концентрации С = onst. Пересечение штриховой кривой с изобарой р= 1,013 10 Па произойдет при температуре выше 373 К, а с кривой давления пара надо льдом — ниже 273,15 К. Все изменения константных точек могут быть вычислены или определены экспериментально. Для разбавленных растворов они прямо пропорциональны числу молей растворенного вещества. Расчетные уравнения, известные из курса химии [29], приведены ниже. [c.282]

Ts-д и а г р а м м а. Как и в случае газов, в термодинамике паров находит широкое применение Ts-диаграмма, в которой площадь под кривой процесса дает количественное выражение теплоты процесса. На рис. 1.14 в системе координат Т, s представлен изобарный процесс превращения 1 кг воды при температуре плавления в перегретый пар заданной температуры перегрева, соо1ветствующей состоянию в точке d. Кривая аЬ представляет изобарный процесс нагрева воды от То = = 273 К до Т при данном давлении р поэтому площадь под кривой процесса будет представлять q . В процессе подогрева жидкости зависимость s = p(T) выражается уравнением (1.128), откуда следует, что кривая аЬ в первом приближении есть логарифмическая линия. Площадь под кривой Ьс есть теплота парообразования г. В соответствии с уравнением = s"x -Ь s (l — х) = s -t- rx/Tn в процессе парообразования. 5, — s = rxjTn и, следовательно, площадь под прямой be есть гх. Очевидно, площадь под кривой d есть теплота перегрева q e. Процесс перегрева описывается уравнением (1.130), которое приближенно можно представить в виде s e - s" In T IT ). Следовательно, в первом приближении линия d есть логарифмическая кривая.. Так как для воды Срж > Ср, то кривая перегрева пара d идет круче кривой нагрева воды аЬ. Степень сухости влажного пара давлением р в точке е определится как отношение отрезков be к Ьс, так как Ье Ьс = (rxjT (г/Тп) = х. Как видно из рис. 1.14, 1.15, при увеличении давления точки hue, оставаясь в каждом отдельном случае на горизонтали, сближаются и при критическом давлении сливаются в одну точку к. Соединив между собой точки hi, hi, Ьз и т. д., соответствующие состоянию кипящей жидкости при различных давлениях, получим пограничную кривую жидкости. X = 0. Аналогичным образом получим пограничную кривую пара X = 1, соединив между собой точки с, Сь С2 и т. д., соответствующие состоянию сухого насыщенного пара при различных давлениях. Подобно пограничным линиям ри-диаграммы, пограничная кривая [c.36]

Механические свойства листов установлены в зависимости от их толщины. Чем толще лист, тем медленнее происходит FO охлаждение после прокатки и при термической обработке и тем труднее поэтому при одном и том же химическом составе обеспечить высокий предел текучести. Требования по относительному удлинению листов установлены в зависимости от временного сопротивления чем оно меньше, тем выше должна быть их пластичность. По требованию заказчика может быть ограничен верхний предел временного сопротивления для стали 15К — не более 50 кГ мм и для стали 20К — не более 55 кГ мм . Заказчик может потребовать также, чтобы ударная вязкость после механического старения была не менее 50%) величин, указанных в табл. 4-1. В листах из сталей 09Г2С и 10Г2С1 гарантируется предел текучести при растяжении по результатам испытания при 320° С. Эта температура приблизительно соответствует температуре воды и насыщенного пара в барабане котла высокого давления (допускаемое напряжение в барабане определяется величиной предела текучести при рабочей температуре). [c.107]

В черной и цветной металлургии большинство КУ устанавливают за металлургическими печами. В черной металлургии выбор параметров пара определяется прежде всего тепловой схемой его использования, и в основном они составляют 1,8 и 4 МПа с небольшим перегревом (350-440 "С). На предприятиях цветной металлургии, содорегенерационной и сернокислотной промышленности в отходящих газах печей содержатся оксиды серы и другие коррозионно-активные вещества, давление охлаждающей среды выбирается из условий, при которых температура поверхностей нагрева КУ и ЭТА будет выше точки росы дымовых газов. Так, например, ддя отходящих газов печей с кипящим слоем при обжиге серного колчедана, цинковых концентратов температура точки росы достигает 200—220, для кислорюдно-взвешенной плавки 220 и может быть равна 250—260 °С. Исходя из этого нижний предел давления для охлаждающей воды устанавливается 4 МПа, что соответствует минимальной температуре 265 °С при насыщении. Верхний предел ограничивается условиями рационального использования пара, надежностью работы металла и технико-экономическими показателями. Например, в сернокиаютной промышленности одним из условий повышения параметров пара явилась необходимость использования теплоты в зависимости от сезона, поэтому параметры пара КУ были повышены, чтобы направить пар в паровые турбины для выработки электроэнергии. [c.188]

Измерить катетометром исходное нулевое положение указателя весов и приступить к определению влагопоглош,ения в зависимости от давления паров воды над пленкой при постоянной заданной температуре 20 2°С. Для впуска пара открыть ампулу (количество паров контролировать по давлению U-образным манометром). Давление водяного пара при каждом впуске должно составлять 0,1 (10%) от давления насыщенного пара. В результате сорбции указатель весов смещается по отношению к нулевому положению. После впуска пара необходимо следить за установлением равновесия. По достижении равновесия (постоянное положение указателя) при давлении Р записать положение указателя весов. [c.160]

НОГО пара при измеренной температуре кипения и давлением насыщенного пара, соответствующем локальному атмосферному давлению. Пробы воды, подвергаемые опрессовке и кипячению, находились в стеклянных пробирках, закрытых выпуклыми стеклянными крышками и сообщающихся с атмосферой с помощью коротких капиллярных трубок с большим диаметром канала. Такое устройство пробирок (фиг. 3.4) предохраняло от загрязнения из окружающей атмосферы в промежутке между опрессовкой и испытанием. Пробирка с водой нагревалась электрической спиралью до появления первых пузырьков. Температура кипения оценивалась с помощью тарировочной зависимости по тепловому потоку, так как любое устройство для измерения температуры привело бы к загрязнению пробы. [c.92]

На созданной в Физической лаборатории Всесоюзного теплотехнического института (ВТИ) экспериментальной установке были проведены измерения коэффициента динамической вязкости водяного пара при телше-ратурах от 175 до 450° С и давлениях до 350 бар [1]. Эти измерения подтвердили существование аномальной зависимости вязкости водяного пара от давления на изотермах в области, ранее исследованной Кестнным [2], и позволили получить надежные данные в ранее практически не исследованной области параметров состояния. Результаты проведенных опытов показали, что принятая при составлении Международной скелетной таблицы (МСТ) однозначная зависимость избыточной вязкости (fi — Hi) от плотности Н8 соблюдается и что эта таблица нуждается в существенной переработке, поскольку расхождение данных МСТ и опытных достигает 13%, т. е. более чем в 3 раза превышает допуск МСТ. Наши измерения, результаты которых приведены в [1], не охватывали, однако, области параметров состояния, прилегающей к линии насыщения. Следует также отметить, что в МСТ не были зафиксированы значения коэффициента динамической вязкости воды и пара на линии насыщения при температурах выше 300 С, так как данные для этой области были немногочисленными и противоречивыми. В связи с осуществлением Международной программы исследований, направленных наразработку новых скелетных таблиц коэффициентов переноса воды и водяного пара, в Физической лаборатории ВТИ была поставлена работа по подробному исследованию вязкости воды и пара вблизи линии насыщения. [c.57]

Выделение окисдов азота из нитрозных газов под давлением. Этот метод основан на значительном изменении давления насыщенного пара окислов азота в зависимости от температуры. Подготовку нитрозных газов осуществляют так же, как и при выделении окислов азота под атмосферным давлением. Для обезвоживания газовой смеси нитрозные газы охланадают в скоростном холодильнике (до 55—65 "С), а затем в холодильнике-конденсаторе (до 30—40 °С). Далее газовая смесь (степень окисления N0 93—94%) направляется в холодильники (рис. 1-53), где конденсация окислов азота происходит в две ступени. В первой ступени (верхний холодильник) охлаждение Часто производится не рассолом, а водой — до К) °С и во второй ступени (нижний хвлодильник) до —15 °С. < [c.83]

Газы, содержащие от 8 до 40 % 50д, в зависимости от степени насьш1ения кислородом, а также 8 % пыли, в расчете от количества подаваемого концентрата, поступают через другую вертикальную часть печи, аптейк, в утилизационный котел. При выходе из печи взвешенной плавки газы имеют температуру 1300 - 1400 °С. В котле вырабатывается насыщенный пар с давлением 4-7 МПа, который может быть использован, кроме предварительного подогрева технологического воздуха и питательной воды котла, для выработки электричества, производства кислорода или различных систем отопления. [c.145]

Это ведет к росту потерь от неадиабатичности процессов нагрева жидкости в регенераторе и парогенераторе и уменьшению доли теплоты, подводимой к ОРТ в процессе его испарения, а в конечном итоге обусловливает уменьшение термического КПД цикла. При одних и тех же условиях вода характеризуется наибольшими значениями коэффициентов теплоотдачи, а фреоны — наименьшими. Остальные ОРТ имеют коэффициенты теплоотдачи, располагающиеся внутри указанного диапазона. Для паров ОРТ при заданных температурах это соотношение может изменяться вследствие зависимости плотности паров от давления насыщения. [c.11]

В зависимости от степени сложности теплохимических испытаний объем измерений существенно различен. В обязательный для испытаний объем измерений и анализов входят записи следующих эксплуатационных данных производительность котла, расход питательной воды, давление пара в барабане, температура перегретого пара, положение уровней воды в барабане и отсеках, а также определение щелочности питательной воды и котловой воды, щелочности либо со-лесодержания насыщенного и перегретого пара. [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...