Область отрицательных температур

Углерод интенсивно снижает температуру начала н конца мартенситного превращения. При содержании углерода свыше 0,5%) часть мартенситного превращения распространяется на область отрицательных температур, т. е. при непрерывном охлаждении мартенситное превращение в сталях с 00,5%, не заканчивается по достижении комнатной температуры. [c.262]

Дальнейшее увеличение содержания углерода и легирующего элемента не только сдвигает вправо область перлитного распада, но и снижает мартенситную точку, переходя ее в область отрицательных температур. В этом случае сталь, охлажденная на воздухе до комнатной температуры, сохранит аустенитное состояние. [c.362]

Радикальное средство для устранения излишнего количества остаточного аустенита в цементованном слое — обработка холодом детали после закалки охлаждают до отрицательных температур, что вызывает превращение почти всего аустенита в мартенсит в поверхностном слое и повышение твердости. Свойства сердцевины (содержащей малое количество углерода) при этом не изменяются, так как количество остаточного аустенита невелико и не изменяется при охлаждении в области отрицательных температур. [c.383]

Ввиду высокого содержания легируюш,их элементов и низкого содержания углерода охлаждение при закалке можно осуществлять с любой скоростью без опасения образования не-мартенситных продуктов превращения аустенита. В наиболее распространенной по составу стали типа стареющий мартенсит с <0,03% С 18% Ni 10% Со 5% Мо 0,5% Ti 0,1% А1 мартенситное превращение начинается при 150—200°С и заканчивается практически полностью (<10% остаточного аустенита) при комнатной температуре. При содержании никеля более 18% мартенситное превращение заканчивается в области отрицательных температур, для этих сталей требуется обработка холодом, но, правда, свойства получаются более высокие (см. дальше). [c.394]

Что касается формулировки второго начала термодинамики в форме Томсона—Планка, то она перестает быть справедливой при Т О, так как в области отрицательных температур можно осуществить двигатель, который производил бы работу только за счет охлаждения одного тела без каких-либо изменений в других телах. [c.642]

На рис. 5.5 представлена зависимость рабочего коэффициента одного из элементов от рабочей температуры (рассчитанной как среднее арифметическое из температур центрального нагревателя и верхнего торца холодильника) в области отрицательных температур. Для удобства введено понятие безразмерного рабочего коэффициента К, который представляет собой отношение рабочего коэффициента при данной температуре к к величине коэффициента при 20 °С [c.107]

Что касается формулировки второго начала термодинамики в форме Томсона— Планка, то она перестает быть справедливой при Т<0, так как в области отрицательных температур можно осуществить вечный двигатель второго рода в смысле Томсона—Планка," т. е, такой, который производил бы работу только за счет охлаждения одного тела, без каких-либо изменений в других телах. Это ясно из рассмотрения работы двигателя Карно при Т<0 (рис. 3-23) . В случае Т<0 термический к. п. д. цикла 111 будет отрицателен (поскольку 7 2/7 i>l) и соответственно q2 > q . Это значит, что полезная работа будет положительной, если 9i<0, а дг>0, причем цикл, конечно, должен осуществляться по часовой стрелке. Таким образом, цикл двигателя Карно в области отрицательных температур характеризуется отводом от нижнего источника тепла (Тг<Т ) тепла дг и передачей верхнему источнику тепла qi=l—qi, или 9i = l92 —1 -Поскольку с помощью теплового контакта между источниками тепла все количество тепла может быть передано от верхнего источника к нижнему, в результате цикла может быть произведена работа за счет теплоты одного тела (нижнего источника тепла) без каких-либо изменений в окружающих телах. [c.97]

ТОЧНОСТЬ и повторяемость результатов распространение методики на область отрицательных температур с параметрами испытаний, отражающими в известной степени условия работы деталей в Сибири и на Крайнем Севере. [c.63]

Резкое понижение пластических свойств стали или ее ударной вязкости в области отрицательных температур получило название хладноломкости. Различают верхнюю Г 1 и нижнюю Тк2 температуры хрупкости. Опыт эксплуатации машин при низких температурах позволил сделать вывод о целесообразности использования для характеристики металла верхней температуры хрупкости, так как при Гк1 на разрушение металла меньше влияют различные случайные факторы (например, особенности плавки, надрезы и т. п.). Температурные границы появления хладноломкости стали зависят от ряда внешних и внутренних факторов. К внутренним факторам относятся химический состав стали и ее структурное состояние, определяемое способами выплавки, механической и термической обработки, а к внешним — конструктивное оформление детали, условия деформирования, характер напряженного состояния. [c.226]

Материал сварного соединения области ИП и ЗТВ НП, обладая высоким сопротивлением развитию трещин в области положительных температур, резко снижает способность противостоять распространению дефектов при отрицательных температурах. Материал концевой части (поковки) и зоны термического влияния в поковке от наплавки в области отрицательных температур обладает более высокими значениями величин работы развития дефектов. Значения первой критической температуры хрупкости (рис. 4) составляют соответственно для металла поковки О °С, ЗТВ НП — 5 °С, НП и ЗТВ П — 15 °С. [c.368]

Из рис. 3.22 следует, что в области отрицательных температур коэффициент трения с увеличением давления и скорости скольжения падает, причем влияние скорости больше, чем давления. Снижение коэффициента трения с увеличением давления указывает на упругий характер контактного взаимодействия [23, 25]. [c.241]

И. Область отрицательных температур [c.102]

Для построения диаграммы I-S в области отрицательных температур при использовании тех же принципов, которые были приняты в основу построения диаграммы в области положительных температур оказалось бы необходимым положить, что в фундаментальной точке энтропия и энтальпия твердой фазы (а не жидкости) равны нулю. [c.102]

Следовательно, при сохранении принципа построения диаграммы возникает необходимость строить для области отрицательных температур отдельную диаграмму, в противном случае она наложится частично на область положительных температур. При этом для процессов, пересекающих нулевую изотерму, потребовалось бы применять две диаграммы, что представляло бы определенные неудобства. [c.102]

Однако, можно для решения задач в области отрицательных температур применить прием, который позволит обойтись одной диаграммой. Так, вместо действительно адиабатного процесса можно рассматривать процесс, в котором подводится (или отводится) количество тепла [c.102]

Рассмотрим пример использования диаграммы для расчета процессов, протекающих в области отрицательных температур. Для большей общности допустим, что состояние в начале процесса находится в области положительных температур и что в воздухе содержится влага в жидкой фазе. [c.103]

Фиг. 41. Адиабатный процесс расширения, заканчивающийся в области отрицательных температур.

Ядро второго типа имеет некоторые преимущества перед первым. Так, в нем несколько стабильней настройка на симметричный разогрев образца, проще система охлаждения ядра, что особенно проявляется в области отрицательных температур, когда приходится использовать жидкий азот. [c.70]

Применение метода замкнутого слоя в области отрицательных температур не встречает принципиальных затруднений, однако реализация его не всегда оправдана по эксплуатационным соображениям. Так, для изучения дисперсных материалов, жидкостей, паров и газов в области температур 20—293° К при давлениях 0,1 — 100 бар могут [c.139]

Для большинства металлов с повышением температуры уменьшаются пределы пропорциональности Стп , текучести ст , прочности Ств и модуль упругости Е, а характеристики пластичности (остаточная деформация 5 и остаточное сужение поперечного сечения /) увеличиваются. Коэффициент Пуассона v при этом также несколько увеличивается. В области отрицательных температур повышается хрупкость [c.63]

Положение точек УИ и определяется составом аустенита и в первую очередь содержанием углерода в аустените. Чем больше углерода (фиг. П8), тем ниже положение мартенситных точек М и Мк, в высокоуглеродистых сталях точка спускается в область отрицательных температур. Чем ниже температура мартенситных точек, тем больше получается остаточного аустенита. [c.192]

Для повышения твердости и стабильности размеров. Рекомендуется для сталей, у которых точка лежит в области отрицательных температур [c.293]

Почему быстрорежущие стали при закалке иногда охлаждают в область отрицательных температур [c.9]

Охлаждение в область отрицательных температур измельчает карбиды. [c.9]

Охлаждение в область отрицательных температур приводит к более равномерному распределению карбидов [c.9]

При отпуске из остаточного аустенита выделяются карбиды легирующих элементов, что влечет за собой повышение температуры мартенситного превращения, и при охлаждении аустенит превращается в мартенсит. Для уменьшения количества остаточного аустенита иногда закаленную сталь охлаждают в область отрицательных температур (-80 °С), что также способствует увеличению количества мартенсита. [c.137]

А) Такая термообработка обеспечивает превращение остаточного аустенита в мартенсит. В) Охлаждение в область отрицательных температур приводит к более равномерному распределению карбидов. С) При такой термообработке повышается легированность мартенсита. D) Охлаждение в область отрицательных температур измельчает карбиды. [c.139]

Практически аустенит с 18% Сг и 8—10% Ni неустойчив, охлаждение его в области отрицательных температур или пластическая деформация при комнатной температуре вызовут образоьание мартенсита. В сплаве с 18% Сг и 10—12% N4 [c.485]

При небольшой скорости охлаждения V образуется перлит (П), при большей З/ з-сорбит (С) и еще большей Уз-троостит (Т). Бейнит при непрерывном охлаждении углеродистой стали обычно не образуется. При высоких скоростях охлаждения часть аустенита образует троостит, часть аустенита, переохлаждаясь до точки Мн, превращается в мартенсит. В связи с тем, что точка Мк лежит в области отрицательных температур (для данного примера), в структуре будет присутствовать остаточньш аустенит (А,зст), для его устранения гребуется проведение обработки холодом. Окончательная структура стали будет троостит и мартенсит (Т + М). [c.55]

Однако следует иметь в виду, что это относится к обычным жаропрочным сталям и сплавам на железной, никелевой или кобальтовой основе, критический интервал хрупкости которых располагается в области отрицательных температур. Испытания на термоусталость в температурном диапазоне 20ч 1200°С некоторых сплавов на основе хрома, у которых температура хрупкого перехода сотавляла 30—50° С, показали, что все разрушения происходят при нижней температуре цикла, когда пластичность материала невелика. Вместе с тем при верхней температуре цикла эти сплавы имеют высокую пластичность. Для таких материалов деформационный критерий термоусталостной прочности должен учитывать минимальное значение предельной пластичности. [c.126]

Для решения проблемы повышения надежности машин, предназначенных для работы при низких температурах, в первую очередь необходимо повысить хладностойкость деталей и сборочных единиц, изготовленных из различных материалов. Основным критерием работоспособности металлоконструкций и деталей механизмов является способность стали к пластической деформации. Эта способность неодинакова при различных температурах и резко снижается в области отрицательных температур (рис. 63). [c.225]

Полученные результаты показали, что ФАПМ в достаточной мере сохраняют фрикционные свойства в области отрицательных температур, характерных для районов Крайнего Севера. Так, при снижении температуры в зоне трения до —50° С (температура окружающего воздуха —85° С) коэффициент трения уменьшался всего на 3—5%. [c.150]

Таким образом, полученные результаты показывают, что асбофрикцион-ные материалы в достаточной мере сохраняют свои фрикционные свойства в области отрицательных температур. Наибольшее влияние теплового режима на трение фрикционных полимерных [c.241]

В области отрицательных температур, когда вся жидкость превратилась в лед (ез2= 11, массоперенос происходит в виде пара, конденсация которого увеличивает содержание льда диз1дх>0, и, наоборот,, сублимация льда уменьшает его влагосодержание (5 з/5т<0). Тогда дифференциальное уравнение (2-3-72) превращается в уравнение [c.60]

Напомним, что в случае молярного переноса капиллярной жидкости потенциалом влагопереноса является капиллярный потенциал г]). Капиллярный потенциал по определению является отрицательной величиной, и влагоперенос происходит от/низшего капиллярного потенциала к высшему аналогично тепло-переносу в области отрицательных температур, определяемых по шкале Цельсия ( <0 С). При Благосодержании и = 0 капиллярный потенциал максимален ( фмакс)- а при некотором максимальном влагосодержании (влажность намокания)—равен нулю. Следовательно, для капиллярного потенциала постоянная в соотношении (5-4-8) равна произведению максимального капиллярного потенциала на удельную влагоемкость. Если влагоперенос происходит молекулярным путем (избирательная диффузия), то потенциалом переноса является осмотическое давление р, для которого производная dpj u отрйцательна. [c.325]

В процессах изменения состояния насыщенного воздуха, протекающих в области отрицательных температур и сопровождающихся изменением паросодержания, происходит превращение влаги —из твердого в парообразное состояние (сублимация) или, наоборот, из парообразного в твердое состояние (десублимация). Это приводит к выделению или поглощению дополнительного количества тепла — теплоты плавления (помимо теплоты парообразования г). [c.102]

В некоторых сталях с высоким содержанием углерода и легирующих элементов, например в стали с 1,3 % С и 12 % Сг, количество остаточного аустенита после закалки с высоких температур может достпга-ib 80—100 %. Это объясняется снижением температуры, соответствующей точке М , в область отрицательных температур. При большом количестве остаточного аустенита (20—30 %) его можно наблюдать в микроструктуре закаленной стали в виде светлых полей между иглами мартенсита (см. рис. 118, б). [c.175]

В работе С. Л. Ривкина и Е. А. Кременевской [2.23] на основании полученных авторами опытных р, у, Г-данных для жидкого фреона-11 разработано уравнение, справедливое в области давлений до 20 МПа, температур 473 К и плотностей выше 970 кг/м . Максимальная погрешность описания экспериментальных данных не превышает 0,1 %. В той же. работе предложено уравнение для описания термических свойств паров фре-она-11. Оно составлено по экспериментальным данным авторов с учетом опытных данных [2.35]. По второму вириальному коэффициенту, выделенному из экспериментальных данных, рассчитаны параметры потенциала Леннарда-Джонса (12—6), что позволило достаточно надежно экстраполировать значение второго вириального коэффициента на область отрицательных температур. Как видно из рис. 18, среднее квадратическое отклонение рассчитанных по уравнению состояния значений удельных объемов от опытных данных [2.23] составляет 0,16 %, а от опытных данных [2.35] — 0,34% (последнее совпадает с отклонением этих данных от рассчитанных по уравнению, предло- [c.61]

К. В. Савицкий и др. [215] проследили за изменением структуры олова, термоциклирование которого производили непосредственно под микроскопом. Выявление структуры оказалось возможным благодаря ступенькам, образующимся при межзеренном смещении. Появление нового следа границы происходило в основном при охлаждении. Граница, переместившись на расстояние 10—20 мкм, теряла подвижность, и вблизи ее появлялись искажения. С переполировкой образца граница вновь становилась подвижной и некоторые зерна в течение 5—20 циклов исчезали. Однако осталось невыясненным, происходит миграция границ под действием термоструктурных напряжений или является следствием обычного рекристаллизационного процесса. Термоциклы в область отрицательных температур приводили к деформации зерен двойникованием на стадии охлаждемя и к образованию новых зерен на высокотемпературной стадии цикла. [c.10]

С помощью этой формулы нетрудно подсчитать, что даже сравнительно небольшое снижение содержания С в стали, а также Сг и Ni может значительно повлиять на температуру начала превращения Л М. Например, для обычной стали 18-8 с 0,06% С и 9% Ni точка Ms лежит в области отрицательных температур (не выше —150° С), а для стали типа 17-7 с таким же содержанием углерода мартенситное превращение наступит уже при комнатной температуре. На этой особенности поведения хромоникелевого аустенита и построены так называемые дисперси-онно-твердеющие аустенитные стали (см. табл. 7). [c.33]

Благоприятное сочетание прочности, пластичности и вязкости, а также высокая хладостойкость (порог хладноломкости лежит в области отрицательных температур) обусловливают применение низкоуглеродистых сталей и без поверхностного упрочнения. Механические свойства таких сталей (без поверхностного упрочнения) после двойной закалки и низкого отпуска, т.е. термической обработки цементуемых деталей, приведены в табл. 9.8. При использовании этих сталей для деталей, от которых не требуется износостойкая поверхность, проводят однократную закалку по режиму I и низкий отпуск. Все стали, кроме 18Х2П4МА, приведенные в табл. 9.8, относятся к перлитному классу. [c.262]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...