Точка росы дымовых газов

Вода из питательной линии подается в одну из крайних нижних труб экономайзера, а затем последовательно проходит через эти калачи по всем трубам, двигаясь снизу вверх навстречу движению газового потока, и поступает в котел. При такой схеме движения достигается скорость воды, обеспечивающая смывание со стенок труб пузырьков воздуха, выделяющихся из воды при ее нагревании и могущих вызвать разъедания металла труб. Движение воды сверху вниз не допускается во избежание гидравлических ударов. Температура воды при входе в экономайзер должна оыть выше температуры точки росы дымовых газов не менее чем на 10 град, чтобы исключить возможность конденсации водя- [c.297]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТОЧКИ РОСЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ [c.104]

Рис. 34. Прибор для измерения температуры точки росы дымовых газов (внутренний)

Низкотемпературная коррозия наблюдается на холодном конце воздухоподогревателя (в местах входа воздуха и выхода продуктов сгорания), где температура стенки труб может оказаться ниже температуры точки росы дымовых газов. С коррозионными явлениями сталкиваются также в стальных и чугунных экономайзерах при питании водой низкой температуры. [c.150]

Расчетная величина должна быть при сжигании твердых топлив на 10—15°С выше точки росы дымовых газов при сжигании мазута Г принимается на 15 —20°С выше температуры воздуха на входе в несменяемую часть воздухоподогревателя. [c.93]

Величину точки росы дымовых газов с влагосодержанием 308 г/кг определяем с помош,ью /d-диаграммы по точке пересечения линии d — 308 г/кг и кривой ср = 100% [c.162]

Температура уходящих газов при испытаниях составляла 32—45° G, что значительно ниже точки росы дымовых газов ( 55° С). Благодаря этому получено более высокое, чем на Бердичевской электростанции, отношение теплопроизводительности экономайзера к теплопроизводительности котла — от 8,8 до 14,7% [62 [c.107]

За последние годы на ряде электростанций изучалось влияние различных присадок, нейтрализующих коррозионное воздействие продуктов сгорания сернистых мазутов. Применялись твердые присадки порошкообразные магнезит, доломит, известковая пушонка, вводимые в газоходы котлов при помощи сжатого воздуха. Эти присадки (расход около 0,25% от количества сжигаемого топлива) не дают существенного снижения температуры точки росы дымовых газов, а применение их удорожает и усложняет эксплуатацию котельных. Более эффективным по сравнению с твердыми присадками является ввод в газоходы газообразного аммиака (0,06—0,08% веса сжигаемого топлива). Однако в условиях рассматриваемых котельных наиболее эффективным средством борьбы [c.235]

Поправочный коэффициент к сопротивлению воздухоподогревателей, имеющих, кам правило, температуру стенки ниже температуры точки росы дымовых газов, принимается равным 2,0. [c.31]

Температура точки росы дымовых газов энергетического топлива (сжигание твердого топлива в пылевидном состоянии, кроме кускового торфа, который [c.221]

Измерения точки росы дымовых газов энергетических топлив и скорости коррозии при различных температурах металла выполнены Р. А. Петросяном и Б. И. Клячко под руководством автора. [c.3]

ТОЧКА РОСЫ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ [c.44]

Повышение точки росы дымовых газов по сравнению с температурой конденсации водяных паров объясняется тем, что некоторая (незначительная) часть серы топлива превращается в серный ангидрид SO3, который, соединяясь с водяными парами, образует серную кислоту. В этом случае на холодных поверхностях раствор серной кислоты конденсируется при значительно более высокой температуре, чем та, при которой конденсируется чистый водяной пар. В пленке росы устанавливается высокая концентрация серной кислоты. [c.45]

Для того чтобы создать основу для разработки способов борьбы с коррозией низкотемпературных конвективных поверхностей нагрева, необходимо было измерить температуру точки росы дымовых газов отечественных топлив и исследовать зависимость скорости коррозии or температуры поверхности металла и других факторов. Такое исследование было поставлено в котельном отделении ВТИ. [c.46]

В прошлом были отдельные попытки использовать подобные приборы для определения точки росы дымовых газов отечественных топлив. [c.46]

Специальной проверкой было установлено, что именно недооценка роли аэродинамических факторов в измерениях, проводившихся несколько лет назад на некоторых станциях Мосэнерго, явилась причиной неправильного определения точки росы дымовых газов пыли подмосковного и тощего углей. Эта же причина, по-видимому, лежит в основе противоречивых данных других исследователей [Л. 20]. [c.49]

Результаты измерений точки росы дымовых газов различных топлив, выполненных по описанной выше методике, приведены в табл. 3-1. Там же для каждого топлива указаны температура конденсации водяных паров, соответствующая парциальному давлению их в газах, и превышение точки росы по отношению к этой температуре конденсации. Кроме того, в таблице даны приведенные содержания в топливе серы [c.49]

Температура точки росы дымовых газов энергетических топлив [c.50]

Анализ данных табл. 3-1 показывает, что точка росы дымовых газов сильно зависит от приведенного содержания серы в топливе и для сернистых топлив на 75—110 С превышает температуру конденсации чистых водяных паров. На рис. 3-6 приведена кривая зависимости температуры точки росы дымовых газов твердых и жидких топлив от приведенного содержания серы. Для сернистых топлив при > > 0,2 /о ккал точка росы в основном определяется приведен- [c.51]

Рис. З-б. Зависимость точки росы дымовых газов от приведенного содержания серы в топливе.

Решая совместно уравнения (3-1) —(3-3), получаем конечную формулу для определения точки росы дымовых газов [c.52]

Рис. 3-8. Зависимость точки росы дымовых газов АШ от содержания горючих в уносе.

Значительное снижение точки росы дымовых газов в период появления большого механического недожога (при нарушении нормальных условий эксплуатации) было также установлено при сжигании пыли подмосковного угля и промпродукта кизеловского угля. На ныли сушеного подмосковного угля зафиксировано снижение точки росы со 135 до 116° С, на пыли сырого подмосковного угля — со 141 до 107° С, на пыли промпродукта кизеловского угля — со 150 до 110° С. [c.53]

Весьма интересным является факт снижения точки росы дымовых газов после пропуска их через мокрый золоуловитель МП ВТИ. По [c.53]

Полная защита поверхностей нагрева от коррозии с газовой стороны требует, чтобы температура стенки была выше точки росы. Однако соблюдение этого условия при сжигании сернистых топлив, имеющих температуру точки росы порядка 120—150° С, приводит к недопустимо высокой температуре уходящих газов. Снижение температуры уходящих газов приводит к работе поверхностей нагрева с температурой стенки ниже точки росы дымовых газов. В связи с этим представляет интерес определение скорости коррозии металла в среде дымовых газов при температуре стенки ниже точки росы. С этой целью было произведено исследование скорости коррозии при различных температурах стенки. [c.54]

Кружками на кривых отмечены точки росы. На общей кривой, относящейся к мазуту и сушеному подмосковному углю, нижний кружок соответствует точке росы дымовых газов мазута, а верхний — сушеного подмосковного угля. [c.59]

Из установленной зависимости скорости коррозии от температуры стенки следует, что чем выше точка росы дымовых газов, тем большая скорость коррозии будет наблюдаться ори температурах стенки, близких к точке росы. [c.61]

Это подтверждается и практикой эксплуатации. Так, например, при работе на АШ, имеющем точку росы дымовых газов при обычном содержании горючих в уносе около 105—110° С, не наблюдается интенсивной коррозии, хотя температура стенки холодных кубов воздухоподогревателя во многих случаях ниже точки росы. [c.61]

Применение присадок к топливу. Положительное влияние присадок, выражающееся в снижении скорости высокотемпературной коррозии, основывается на использовании нескольких эффектов связывание коррозионно-активных компонентов, содержащихся в продуктах сгорания топлива, в неагрессивные соединения повышение температуры плавления золовых отложений изменение структуры золовых отложений, их разрыхление, вследствие чего они легко удаляются. Кроме того, некоторые присадки (так называемые многофункциональные) способствуют снижению скорости низкотемпературной сернокислотной коррозии (из-за связывания оксида серы (VI) и снижения точки росы дымовых газов), улучшению работы системы топливоприготовле-ния, повышению теплообмена, снижению загрязнения поверхностей в высокотемпературной зоне и хвостовых поверхностей. [c.246]

Результаты теплотехнических испытаний контактного экономайзера на ТЭЦ одного из промышленных предприятий Украины приведены в работе [91]. Во время испытаний паропроиз-водительность котла была 53 т/ч коэффициент избытка воздуха в дымовых газах на входе в экономайзер составлял 1,3—1,5, а их температура 124—128 °С. Максимальная теплопроизводи-тельность экономайзера 5 Гкал/ч достигнута при максимальной в опытах производительности по воде 163 т/ч. При этом вода, подаваемая из экономайзера на I ступень ХВО, нагревалась с 14,6 до 45,6 °С (для процесса известкования в системе умягчения требуется вода температурой около 40 °С). Аэродинамическое сопротивление экономайзера при максимальном режиме составляло 86 мм вод. ст. Столь высокое сопротивление объясняется высокой скоростью газов в контактной камере (до 2,4—2,5 м/с) и вызвано устройством экономайзера в корпусе бывшего золоуловителя. Температура уходящих газов при испытаниях составляла 32—45 °С, что значительно ниже точки росы дымовых газов ( 55 °С). Благодаря этому было получено более высокое, чем на Бердичевской электростанции, отношение теплопроизводительностей экономайзера и котла (от 8,8 до 14,7%). В процессе испытаний и последующей эксплуатации подтверждена возможность нормальной эксплуатации котла с экономайзером при том же дымососе, который работал до установки контактного экономайзера. Следует подчеркнуть, что расход электроэнергии на дымосос, как показали специальные наблюдения, с пуском экономайзера увеличился всего лишь на 2—4%, хотя, как уже указывалось, сопротивление газового тракта контактного экономайзера было значительным до 60— 86 мм вод. ст. [c.113]

Схема, приведенная на рис. VII-2, в, существенно отличается от всех предыдущих схем. В ней воздухоподогреватель состоит из двух ступеней, причем первая ступень нагревает воздух за счет теплоты газов, уходящих из контактного экономайзера, а вторая — за счет теплоты газов, уходящих из котла. Следует подчеркнуть, что при подаче в первую ступень холодного наружного воздуха, особенно при его отрицательной температуре, температура стенки поверхности нагрева этой ступени воздухоподогревателя становится намного ниже точки росы дымовых газов, что обеспечивает почти полную конденсацию остаточных водяных паров, унесенных газами из контактного экономайзера. В холодное время года, когда при неблагоприят- [c.189]

Таким образом, для повышения к. п. д. котлоагрега-та целесообразло применять температуру питательной воды перед водяным экономайзером исходя из температуры точки росы дымовых газов. При термических деаэраторах атмосферного типа, в которых питательная вода лодогревается до 104°С, целесообразно осуществлять снижение ее в водоводяных теплообменниках для нагрева сырой и химически очищенной воды. [c.95]

Больщим преимуществом десорбционного обескислороживания воды является возможность удаления из нее кислорода без сколько-нибудь существенного подогрева воды. Это позволяет в известных пределах повысить экономичность работы котла за счет снижения температуры уходящих газов вследствие более низкой температуры питательной воды. Разумеется, температуру последней нельзя снижать ниже известного предела, обусловленного условиями отсутствия конденсации серной кислоты или влаги на наружной поверхности водяного экономайзера (точка росы дымовых газов). В сочетании с небольщими затратами металла и сравнительной простотой обслуживания все это делает десорбционное обескислороживание воды ценным методом борьбы с коррозией в промышленных котельных низкого давления, тепловых сетях и т. д. [c.390]

Основная причина массового выхода из строя воздухоподогревателей и других конвективных элементов заключалась в том, что при прое1стировании котельных агрегатов и при составлении правил технической эксплуатации за точку росы дымовых газов до последнего времени принималась температура конденсации чистых водяных паров, определяемая по парциальному давлению их в газах, в то время как действительная точка росы при сжигании топлив, содержащих серу, лежит значительно выше. [c.45]

В технической литературе [Л. 16 и 17] описаны попытки создания методо В расчета точки росы дымовых газов. Эти методы основываются на результатах изучения зависимости температуры конденсации смеси паров Н2О и H2SO4 от парциальных давлений компонентов. Однако для того, чтобы вычислить температуру точки росы с помощью этих методов, необходимо определить, какая доля eipbi топлива превращается в SO3. Это определение оказывается труднее непосредственного измерения температуры точки росы и поэтому широкого практическогс применения эти методы найти не могут. [c.46]

Первые измерения температуры точки росы были выполнены Институтом теплоэнергетики АН УССР [Л. 23]. Согласно этим измерениям точка росы дымовых газов александрийского бурого угля оказалась выше температуры конденсации водяных паров превышение по отдельным опытам составляло от 14 до 46° С. [c.46]

В целях получения более обобщенного метода приближенной оценки точки росы дымовых газов, пригодного не только для зольных топлив с высоким содержанием серы, но и для малосернистых, высоковлаж-ных, а также беззольных, Р. А. Петросяном была произведена другая обработка экспериментальных данных. При этой обработке основные закономерности устанавливались не для абсолютного значения температуры точки росы, а для превышения температуры точки росы дымо- [c.51]

Приведенные материалы позволяют сделать вывод о том, что при сжигании малосернистых топлив, у которых точка росы дымовых газов попадает в безопасный интервал температур от ижк к Д .sepx можно, не опасаясь значительной коррозии, снижать тем- [c.61]

Рассмотрим для начала такие малосернистые топлива, у которых точка росы дымовых газов лежит ниже 110° С. В этом случае верхняя коррозионно опасная область температур вблизи точки росы согласно данным 4-3 отсутствует, и для ликвидации коррозии не требуется высокого подогрева воздуха. Для того чтобы избежать очень низких температур стенки, соответствующих нижней коррозионно опасной области температур при а также для предупрежде- [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...