Устойчивость круглого кольца

См. [23]. Исследовать устойчивость круглого кольца (р = =а) постоянного сечения под действием равномерно распределенной нагрузки / = г (рис. 43). [c.117]

УСТОЙЧИВОСТЬ КРУГЛОГО КОЛЬЦА 379 [c.379]

УСТОЙЧИВОСТЬ КРУГЛОГО КОЛЬЦА 381 [c.381]

УСТОЙЧИВОСТЬ КРУГЛОГО КОЛЬЦА 383 [c.383]

Если нормальное давление остается после потери устойчивости направленным параллельно первоначальной плоскости круглого кольца, то, как показал [c.384]

Крышки турбин являются наиболее сложными кольцевыми деталями. В крупных поворотнолопастных турбинах (D > 4,5 м) применяют крышки, выполненные отдельно от верхнего кольца направляющего аппарата (см. рис. 1.4, II.4), при этом их наружный размер и диаметр отверстия в верхнем кольце выполняют больше диаметра рабочего класса на величину монтажного зазора, необходимого для проноса рабочего колеса при установленных лопатках и верхнем кольце. Для увеличения жесткости, прочности и динамической устойчивости (повышения частоты собственных колебаний) в крышках так же, как и в других кольцевых деталях турбин, кроме стыковых фланцев устанавливаются сплошные промежуточные радиальные ребра, имеющие круглые отверстия. Ребра с большими, повторяющими контур ребра отверстиями (рис. 1.4) теперь не применяются. В них при работе возможны перенапряжения и возникновение трещин в углах отверстий. [c.96]

Конструктивная схема дифференциального клапана иного типа представлена на фиг. 208, б. Применение в клапане уплотнительного кольца k круглого сечения повышает герметичность и устойчивость его против вибраций, однако понижает чувствительность. С другой стороны, при отсутствии уплотнительного кольца повышается чувствительность, но понижается герметичность и устойчивость против вибраций. [c.341]

Проведем через центр кольца три взаимно перпендикулярных оси координат, причем пусть плоскость ху совпадает с плоскостью кольца, а ось г пусть совпадает с осью симметрии кольца. Мы можем характеризовать потерю устойчивости плоской формы равновесия бесконечно малыми перемещениями С параллельными оси г, которые и нарушают плоскую круглую форму нейтральной осевой линии кольца. Происходящие при этом перемещения точек нейтральной осевой линии параллельно плоскости кольца будут бесконечно малыми величинами высших порядков, и, следовательно, ими в сравнении с перемещениями С можно пренебречь. Перемещение С представляет пока еще неизвестную функцию от центрального угла а. Мы применим общие условия равновесия к форме кольца, характеризуемой перемещениями [c.378]

Кольца Х-образного сечения (см. рис. 4.12, е, ж) устойчивы к скручиванию, по сравнению с кольцами круглого сечения более герметичны в динамике и создают меньшие силы трения вследствие оптимального распределения контактных давлений рг и pi (см. рис. 3.5 и рис. 3.7), Боковые поднутрения способствуют снижению Ро при высоком давлении рко на скользящих элементах (при р <Л МПа для кольца Х-образного сечения Pfo в 2 раза меньше, чем для кольца круглого сечения). Малые габариты и свойство двустороннего действия колец Х-образного сечения обусловливают их преимущественное применение в качестве УПС поршней гидроцилиндров систем автоматики. Размеры колец зарубежных фирм (см. рис. 4.12, е) близки к размерам колец круглого сечения — такие кольца устанавливают в канавки с деформацией 8 = 10...20%. При больших Е сила трения резко увеличивается, так как в контакт вступает средняя часть сечения кольца. В отечественных гидроцилиндрах стоек и домкратов горношахтного оборудования применяют кольца (манжеты двустороннего действия) по СТП 004012.153 — 83 на Оц = = 60... 250 мм в комплекте с защитными кольцами по СТП 004012.154 — 83 из литьевого полиамида 610 или блочного капролона В. Они работоспособны при р 32 МПа и i 0,5 м/с или при р < 96 МПа и и 0,05 м/с. Высота Н (см. рис. 4.12) посадочных мест для комплекта колец соответствует высоте манжет типа 1 по ГОСТ 14896 — 84, а ширина В примерно в 1,5 раза больше. [c.162]

Ориентации кромок препятствует утечкам жидкости. При р <ри утечки вязких жидкостей через УПС в динамике практически отсутствуют. Кольца пилообразного сечения устойчивы к скручиванию, их размеры близки к размерам колец круглого сечения. [c.163]

Резиновые кольца круглого сечения являются наиболее распространенным типом контактного уплотнения. Это объясняется простотой формы, высокой герметичностью, устойчивостью к действию больших перепадов давлений. [c.304]

Совершенно аналогичная картина наблюдается и при истечении жидкости через круглое отверстие с острыми краями в плоской стенке (рис. 45). Возникает поверхность раздела, которая начинает закручиваться и образует вихревое кольцо, увлекаемое струей жидкости. Красивые вихревые кольца можно получить следующим простым способом. В стенке небольшого ящика вырезается круглое отверстие с острыми краями противоположная стенка делается упругой. Ящик наполняется дымом, например, табачным. Если теперь ударить по упругой стенке ящика, то из круглого отверстия вылетит вихревое кольцо. Так как истечение воздуха из коробки очень быстро прекращается, то образования струи не происходит, и вылетевшее кольцо движется самостоятельно. При своем возникновении вихревое кольцо захватывает табачный дым и поэтому резко выделяется среди окружающего воздуха. Такие вихревые кольца очень устойчивы и распадаются только после того, как их энергия почти целиком поглощается трением. [c.77]

Примешивание дыма позволяет особенно хорошо наблюдать вихревые кольца, нх движения и взаимное влияние. Для получения таких колец применяется закрытый ящик, одна из стенок которого сделана из туго натянутого упругого материала (мембрана), а в противолежащей стенке сделано круглое отверстие. Ящик наполняется дымом (можно табачным). Если теперь легко ударить по мембране, то из противолежащего мембране отверстия вылетает круглое вихревое кольцо, которое, будучи весьма устойчивым, в спокойном воздухе держится очень долго. Ударяя по мембране несколько раз подряд, можно получить несколько вихревых колец и отчетливо наблюдать описанное в № 90 первого тома их взаимное влияние. [c.270]

После установления вращение происходит вокруг главной центральной оси с наибольшим моментом инерции перпендикулярно стержню, вдоль оси диска (рис. 2.6.2), кольца и цепочки, принимающей круглую кольцеобразную форму под действием центробежных сил инерции. Затем тела освобождаются (нить отцепляется), и демонстрируется устойчивость их свободного вращения во время падения. [c.17]

Исследованиям динамической устойчивости стержней, балок, плит и оболочек посвящены работы В. Н. Челомея [25], В. А. Боднера [26] и ряда других. Г. Ю. Джанелидзе и М. А. Радциг [27] изучали поведение круглого кольца, нагруженного в своей плоскости радиальной, периодически меняющейся во времени по гармоническому закону равномерно распределенной нагрузкой. [c.8]

В основном, добавления и некоторые более серьезные исправления текста выносились в форме примечаний. Так, например, в задаче о кручении круглого кольца с тонкий стенкой постоянной толщины (стр. 94), в задачах об устойчивости круглой пластинки, об устойчивости плоской формы изгиба двутавровых балок и др., изменения вынесены из текста. Лишь в двух случаях в 72 о кручении многосвязных тонкостенных контуров и в 74 о точном решении задачи о кручении секториального сечения, изменения сделаны в самом тексте с соответственными оговорками. При этом в последней задаче (в 74), в целях придания большей строгости изложению работы академика А. Н. Динника, сделанному авторами книги, нам пришлось переработать большую часть этого параграфа, дополнив его также некоторыми но ыми результатами, полученными В. С. Лысковым. Мы стремились также по возможности держаться блйже к оригинальному тексту и ближе передать самый характер его. [c.6]

Шероховатость, распределенная по площади. Измерения перехода ламинарной формы течения в турбулентную, вызываемого шероховатостью, распределенной по площади, привели пока лишь к немногим результатам [ ]. В работе Э. Г. Файндта для песочной шероховатости исследуется зависимость перехода ламинарного несжимаемого течения в турбулентное от размера зерен песка и от градиента давления. Измерения были выполнены в суживающемся и расширяющемся каналах с поперечным сечением в виде круглого кольца. Шероховатость была создана только на стенке внутреннего цилиндра, внешняя же стенка была оставлена гладкой и своим наклоном вызывала градиент давления. Найденная из этих измерений связь между критическим числом Рейнольдса /lД пep/v составленным для положения точки перехода, и числом Рейнольдса Ьхк Ь, составленным для размера песчаного зерна, изображена на рис. 17.44 для различных градиентов давления. При гладких стенках для различных градиентов давления получились значения С/1д пер/ от 2-10 до 8-10 . Столь широкий диапазон изменения числа Рейнольдса для точки перехода вполне понятен, так как градиент давления оказывает сильное влияние на устойчивость и соответственно на неустойчивость пограничного слоя. При возрастании величины UikJv критическое чисЛо Рейнольдса сначала остается таким же, как [c.491]

Во всех тех случаях, когда в конструкциях применяются тонкие стержни или пластинки, необходимо считаться с возможностью потери устойчивости деформации таким образом ставится общая проблема устойчивости упругих систем. Мы уже видели, что первые исследования, относящиеся к проблемам этого типа, были сделаны Эйлером и Лагранжем, которыми был решен ряд отдельных, не связанных между собою задач. Во всех этих задача % при одних и тех же внешних силах возможны два вида равновесия и обычное доказательство 134) однозначности решений уравнений теории упругости оказывается неприменимым. Общая теория устойчивости была предложена Брайаном (G. Н. Вгуап) Он пришел к выводу, что исключения из теоремы об единственности возможны лишь тогда, когда большие относительные смещения разных частей тела сопровождаются малыми деформациями в отдельных точках, как это имеет место в случае тонких стержней и пластинок, или же тогда, когда возникают смещения, мало отличающиеся от тех, которые возможны для неизменяемого твердого тела последнее обстоятельство имеет место, например, в случае сферы, сдавливаемой круглым кольцом несколько меньшего диаметра. Во всех случаях, когда возможны две формы равновесия, критерий для определения той формы, которая будет иметь место, состоит в условии, что энергия должна иметь наименьшее значение. [c.42]

Итак, если при искривлении оси кольца круглого сечения нагрузка остается нормальной к не искрииленной оси кольца, то ее критическое значение, соответствующее пространственной форме потери устойчивости, значительно меньше нагрузки, при которой возникает плоская форма потери устойчивости. Таким образом, в рассматриваемом случае практический интерес представляет именно пространственная форма потери устойчивости. [c.325]

Пример, Определить критическое значение интенсивности нагрузки на стальное кольцо круглого сечения при условии, что в процессе потери устойчивости направление нагрузки остается без изменения (нагрузка нормальна к неискривленной оси кольца). [c.340]

Пусть дано кольцо радиуса а. Пусть его меридиональное сечение имеет ось симметрии, параллельную оси симметрии кольца, так что ось симметрии меридионального сечения вместе с перпендикулярной к ней осью, проходящей через центр тяжести меридионального сечения, представляют главные оси поперечного сечення. Так как мы предполагаем, что размеры поперечного сечения в сравнении с диаметром 2а кольца малы, то к рассматриваемому кольцу можно применить формулы теорик изгиба бруса малой кривизны. Пусть нагрузка распределена равномерно вдоль круга радиуса а и направлена к центру этого круга. Пусть 1) все силы нагрузки будут направлены к этой неподвижной течке также и при бесконечно малом отклонении кольца от его круглой формы и пусть 2) на единицу длины окружности приходится нагрузка р кг см, так что центральному углу da соответствует нагрузка р айч. При очень большой нагрузке кольца образуется восьмерка , т. е. плоская форма равновесия переходит в искривленную. Так как в данном случае мы имеем задачу об устойчивости, то мы должны исходить из деформированного состояния кстльца, бесконечно близкого к состоянию равновесия, и выразить, что для этого близкого состояния также получается равновесие. Это дает нам условие, которому должна удовлетворять критическая нагрузка р , при переходе через которую начинается потеря устойчивости плоской формы равновесия. [c.378]

Расчетная высота стенки в клепаных балках прини4лается между ближайшими к оси стенки рисками поясных уголков в сварных балках полная высота стенки. Стенку можно, не проверять на устойчивость, если условная гибкость стенки Яо = = /го Rp/E/6 не превышает значений 3,5 -- при отсутствии местного иапряжения в балках с двусторонними поясными швами 3,2 — то же в балках с односторонними поясными швами 2,5 — при наличии местного напряжения балках с двусторонними поясными швами [0.61 ], Для повышения устойчивости стенок балок с круглыми вырезами рекомендуется их кромки подкреплять от-бортовкой или кольцом. Толщину кольца следует принимать не менее 26, ширину — не менее 36 [42]. [c.391]

Кольцов В. С. Изгиб круглой пластинки на комбинированном осиоваиии под действием неосеснмметрнчной нагрузки.— В сб. Вотосы прочности и устойчивости элементов тонкостенных конструкций, № 1. М., Оборонгиз, 1963. [c.307]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...